Основные расчетные параметры

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

Основными расчетными параметрами плоских сит зерновых сепараторов являются длина и ширина подсевных сит, угол их наклона, угол направления колебаний, кинематические параметры и т.д. [c.283]

К числу основных расчетных параметров, харак ризующих работу щековой дробилки, относятся 1) угол а между щеками, называемый углом захвата (рис. 17-5) 2) число оборотов вала 3) производительность 4) расход энергии. [c.455]

Аналитический метод расчета сушилки сводится к составлению уравнений материального и теплового балансов сушилки, с помощью которых определяют количество удаляемой влаги W и высушенного материала Ог, расход воздуха L и тепла Q иа сушку. Сушилку рассчитывают в определенной последовательности выбирают схему сушильного процесса, тип сушилки определяют основные расчетные параметры /о, фо, г и задаются параметрами воздуха на выходе из сушилки /г и фг составляют материальный баланс сушилки и предварительно определяют ее размеры из формул (492), (493). Затем составляют тепловой баланс сушилки для летних и зимних условий. [c.271]

Тепловой расчет холодильного цикла выполняют по заданной холодопроизводительности Qo, а также температурам испарения /о, конденсации I и переохлаждения Основные расчетные параметры определяют по термодинамическим диаграммам. Наиболее удобно производить расчеты в Т — 5- и р — -диаграммах. Широко используют также таблицы для хладагентов, составленные по экспериментальным данным. Представив цикл в тепловой диаграмме (рис. 107), получают характеристики всех узловых точек. На основании полученных данных определяют основные расчетные величины для заданного цикла [55, 87]. [c.375]

Так получают основные расчетные параметры, необходимые для расчета элементов ректификации первой колонны. Используя, например, полюсы Sy i (xhi, / -hi) отгонной я S i Уе, h i) укрепляющей секций, можно легко графически рассчитать по тепловой диаграмме число тарелок и составы потоков по всей высоте первой полной колонны. [c.291]

На основании исследований [60] автором построен график (рис. 103) основных расчетных параметров для определения расхода воды в водонаполненной стальной конструкции при стандартном и температурном режимах. [c.187]

Основные расчетные параметры и другие данные [c.8]

Основными расчетными параметрами для выбора конструкционного материала и расчета элементов аппарата на прочность являются температура и давление рабочего процесса. [c.8]

Основные расчетные параметры насоса. При расчете и проектировании насосных установок для обеспечения заданной производительности насоса необходимо рассчитать высоту всасывания напор, создаваемый насосом, потребляемую насосом мощность. [c.76]

Основные расчетные параметры дробилок с круг льш -Конусом перечислены ниже. [c.459]

Основные расчетные параметры грибовидных дробилок следующие. [c.460]

Определение и выбор основных расчетных параметров. Принципиальная схема установки приведена на рис. 79, а. Рассчитаем сушилку аналитическим методом. Исходя из технических условий (материал не должен разлагаться и налипать на стенки), выбираем по табл. 49 параметры воздуха в сушилке температура воздуха на входе в сушилку 1 = 110°С, на выходе из сушилки <2 = 60°С. Учитывая режимы предыдущих технологических процессов, выбираем начальную и конечную температуру материала. Температура бикарбоната на входе в барабан д = 20° С, на выходе из барабана <>2 = 50° С. Коэффициент заполнения барабана р = 15%. Теплоемкость сухого бикарбоната с = 0,23 ккал/(кг °С) [14, 48]. [c.287]

Основные расчетные параметры валковых мельниц приводятся ниже. [c.462]

Основные расчетные параметры шаровых мельниц рассмотрены ниже. [c.468]

Основные расчетные параметры (р,1)рабочие и расчетные. Для каких целей каждый из параметров используется [c.189]

Основные расчетные параметры тарельчатых колонн [c.263]

Основным расчетным параметром является средняя плотность защитного тока - отношение силы тока катодной станции I [c.62]

Основные расчетные параметры фильтров КЗФ следующие скорость фильтрования 10 м/ч, при форсированном режиме допускается увеличение этой скорости до 12 м/ч при средней концентрации взвешенных веществ в исходной сточной воде 20 мг/л и расчетной скорости фильтрования 10 м/ч продолжительность фильтроцикла составляет 20 ч. Пропускная способность КЗФ рассчитывается на максимальный часовой приток. [c.215]

Основные расчетные параметры водоворотных камер — объем, площадь и диаметр. Объем камеры определяется временем пребывания в не воды <15—20 мин), а высота принимается 3,5—4,5 м. Площадь камеры можно найти из соотношения (в м ) [c.47]

Инженерные расчеты. К основным расчетным параметрам цилиндрического триера относят производительность, показатель кинематического режима, рабочие размеры цилиндра, его транспортирующую способность, потребляемую мощность. Производительность триера П (кг/ч) [c.303]

Инженерные расчеты. К основным расчетным параметрам обоечных машин относят производительность, окружную скорость бичевого барабана, размеры цилиндра (диаметр и длину) и потребную мощность электродвигателя. Производительность П (т/ч) обоечной машины [c.360]

К основным расчетным параметрам щеточных машин относят производительность, окружную скорость щеточного барабана и потребную мощность. [c.360]

Другой важной гидродинамической характеристикой псевдоожиженного лоя, играющей большую роль в инженерных расчетах и исследованиях, является скорость начала псевдоожижения зернистого материала Ок. В ряде работ при решении этой задачи авторами предлагалось принимать за основной расчетный параметр псевдоожиженного слоя гидравлическую крупность частиц (т. е. скорость свободного осаждения частиц в неподвнжиой среде). Естественно, скорость осаждения позволяет учитывать физические свойства жидкой и твердой фаз, включая пористость частиц и их форму, одвако для получения достаточно надежных результатов гидравлическую крупность зернистого материала следует определить для каждого конкретного случая. Это условие резко снижает ценность полученных расчетных уравнений,и является практически неприемлемым для проектировщиков адсорбционной аппаратуры. Поэтому более целесообразным следует признать подход, продемонстрированный при исследовании гидродинамики псевдоожиженного слоя в монографии М. Э. Аэрова и О. М. Тодеса [21]. В этой работе использовано уравнение (У1-3) для перепада давления в неподвижном слое зернистого материала я получено соотношение Ар [c.173]

В ряде технологических задач в случае периодического процесса необходимо определить полное время х его проведения. Естественно предположить, что это время зависит от мощности подводимого теплового потока. Последняя зависит от поверхности теплообмена Р. Таким образом, в периодических процессах основным расчетным параметром становится произведение /т. [c.686]

При эксплуатации реакторов давление и температура, как основные расчетные параметры, существенно изменяются, что делает, по существу, нагружение реакторов не статическим, а циклическим с различными скоростями для различных режимов работы. Близкое к статическому нагружение имеет место при стационарных режимах работы на номинальной мощности, Циклический характер нагружения несущих элементов ВВЭР обусловлен соответствующими нормальными и возможными аварийными режимами работы. К расчетным режимам относятся гидроиспытания, пуски, остановы, работа на номинальных режимах, изменение мощности, срабатывание систем аварийной защиты. В число режимов, подлежащих учету при обосновании прочности и ресурса реакторов, следует отнести также аварийные режимы, которые могут возникнуть при полных или частичных разрушениях некоторых элементов первого контура (например, основных или вспомогательных трубопроводов), при импульсных или сейсмических воздействиях. Введение в расчеты прочности и ресурса этих аварийных режимов должно осуществляться по мере накопления исходной расчетной информации по изменениям давлений, температур, инерционных усилий, смещений опор оборудования, перемещений систем трубопроводов, реактивных усилий от теплоносителя. Общее число полных остановов в течение года может изменяться от 1—2 до 10—12 при этом более частые полные разгрузки реакторов, как правило, имеют место в начале эксплуатации, когда происходит приработка оборудования и возникают нарушения в работе. [c.18]

Ниже перечислены основные расчетные параметры дробилок с крутым конусом. [c.473]

Ниже приведены основные расчетные параметры грибовидных дробилок. [c.473]

Рис. 103. Основные расчетные параметры для определения расходов воды в водоиаполненной стальной конструкции при стандартном режиме.

Основными расчетными параметрами магистрального нефтепро-дуктопровода, влияющими на размер капитальных вложений, являются пропускная способность и производительность трубопроводов, диаметр трубопровода, рабочее давление, толщина стенок труб. Оптимальные расчетные параметры выбирают исходя из условий получения наибольшего народнохозяйственного эффекта при минимальных приведенных затратах. [c.377]

Наиболее простой вариант установки — однонасосная с переливным клапаном (рис. 2.19, а). В ней применены нерегулируемый самовсасывающий насос 5, приводящий электродвигатель 4, переливной клапан 6, фильтр 2 в сливной линии 8, теплообменный аппарат 3 и масляный бак /. Типоразмер насоса выбирается по каталогу, выпускаемому данной отраслью машиностроения в соответствии с требуемыми подачами Qhqm Qhi давлениями Рном > Рн2- Например, при номинальном давлении жидкости до 6,3 МПа целесообразно применять шестеренные или пластинчатые насосы, при давлении выше 10 МПа — аксиально- или радиально-поршневые. Основной расчетный параметр — удельный рабочий объем определяется по данным технической характеристики выбранного насоса с использованием формулы (1.25) или [c.110]

До недавнего времени исследования вязкости шлака в зависимости от их химического состава относились к истинно жидкому состояник> раоплава, подчиняющегося закону течения Ньютона. Однако исследования [Л. 118, 120, 122 и др.] показали, что расплавы золы, характеризующиеся наличием основных окислов, способны частично кристаллизоваться и переходить в структурированное состояние. В таком слу-ч ае течение щлака описывается не уравнением Ньютона, а уравнением Бингема — Шведова [Л. 122], которое содержит независящий от градиента скорости деформации член. Поэтому в качестве основной характеристики вытекания шлака принято состояние перехода шлака из структурированного в истинно жидкое состояние. В качестве основного расчетного параметра принимается температура истинно жидкого состояния /о, определяемая по точке расхождения кривых вязкости шлака при нагреве и охлаждении. Расхождение между кривыми нагревания и охлаждения вызвано растворением твердой фазы в расплаве при подъеме температуры и кристаллизации жидкой фазы при охлаждении. Температура нормального жид-fOQ кого шлакоудаления н,ж определяется по температуре о, если вязкость шлака не превышает 200 П. Если вязкость при и более 200 П, то за н.ж принимается температура, соответствующая вязкости 200 П [Л. 122]. Определение н.ж по температуре вязкости при 200 П вызвано тем, что кислые золы и шлаки (с высоким содержанием ЗЮа + АЬОз) имеют низкую кристаллизационную-способность и могут застывать в стекловидном состоянии. Для таких расплавов характерны относительно низкие температуры истинно жидкого состояния при высоких значениях вязкостей. [c.92]

Следовательно, можно отметить, что айв с ]учае предельно разбапленных растворов остается основным расчетным параметром, характеризующим потенциальные возможности ректификационного процесса. [c.238]

В реальных условиях очистки сточных вод от нефтепродуктов напорной флотацией мелкие пузырьки воздуха образуют с извлекаемыми частицами нефтяной эмульсии флотоагрегаты, скорость всплывания которых отличается от скорости всплывания одиночных пузырьков и частиц. Количественное соотношение пузырьков и частиц в одном всплывающем агрегате в обш,ем случае может быть различным. Однако для оценки минимальной гидравлической крупности флотоагрегатов, яв-ляюш,ейся основным расчетным параметром при проектировании флотаторов (определении размеров выделительной камеры), можно допустить, что при флотации без коагуляции расчетный флотоагрегат состоит, вероятнее всего, из одного пузырька мииималыюй фракции (20—50 мкм) и одной нли нескольких частиц нефтяной эмульсии размерами 2—5 мкм [64]. Флотоагрегаты с одним пузырьком больших размеров или несколькп.ми пузырьками всплывают в ненный слой быстрее и не определяют условий расчетной модели. [c.125]

Для получения масла заданного сорта количество отдельных компонентов определяется расчетом по таблицам Моллина-Гур-вича. Основным расчетным параметром является вязкость масла. При смешении двух компонентов вязкость смеси не равна средней арифметической, а бывает меньше. Поэтому для расчета пользуются указанными таблицами, специально разработанными для определения вязкости смесей, если известно соотношение компонентов и их вязкости. [c.380]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология