Легирование умеренное

Легирование металлов. Легирование стали небольшими количествами меди, фосфора, никеля и хрома особенно эффективно для защиты от атмосферной коррозии. Добавление меди более эффективно в умеренном, чем в тропическом морском климате добавки хрома и никеля в сочетании с медью и фосфором повышают стойкость как в умеренном, так и в тропическом климате (табл. 8.5). Скорость коррозии конструкционных сталей в тропиках (например, в Панаме) в два и более раза выше, чем в умеренном климате (например, Кюр Бич), главным образом вследствие более высоких средних температур и относительной влажности. [c.180]

Степень сенсибилизации для данной температуры и времени сильно зависит от содержания в сплаве углерода. Нержавеющая сталь 18-8, содержащая 0,1 % С или более, может быть заметно сенсибилизирована при нагревании в течение 5 мин при 600 °С. В то же время аналогичная термическая обработка сходной стали, содержащей 0,06 % С, оказывает меньшее воздействие, а при содержании углерода 0,03 % сталь не подвергается заметным разрушениям при выдержке в умеренно агрессивных средах. Чем выше содержание никеля в сплаве, тем меньше времени требуется для сенсибилизации при данной температуре. Легирование сталей молибденом увеличивает это время [13]. [c.304]

В до Н — от об. до 300°С. Без доступа воздуха воздействие осуществляется умеренно. Не рекомендуется применять в мыловаренном производстве, так как 20 мг железа, содержащихся в 1 кг мыла, ухудшают его качество при хранении. В большинстве случаев углеродистая сталь предпочтительнее чугуна. Содержание дегтя в кубовом остатке при перегонке в железных аппаратах выше, чем при перегонке в аппаратах из легированной стали. [c.273]

На основании опубликованных и полученных нами экспериментальных данных можно заключить, что умеренное легирование стали хромом, никелем, кремнием, титаном и другими элементами (если стали при этом не переходят в класс нержавеющих) не оказывает заметного влияния на коррозионную усталость нормализованных или отожженных сталей в воде, растворах солей и других нейтральных электролитах, отличающихся повышенной агрессивностью. [c.53]

Удельное сопротивление алмаза р зависит от содержания бора в пленке и с ростом его может меняться от, например, Ю Ом см (в умеренно легированных образцах при содержании бора в алмазе порядка Ю см ) до десятых и даже тысячных долей Ом см (в сильно легированных пленках при содержании бора 10 см ). Соответственно, алмаз, начиная от диэлектрика, последовательно приобретает свойства полупроводника, вырожденного полупроводника и далее полуметалла. [c.12]

Сходные выводы о характере проводимости поликристаллических пленок сделаны в работе [53]. Сопротивление межкристаллитных фаниц может вносить нелинейность в полное сопротивление умеренно легированных поликристаллических алмазных пленок [54]. В более поздних работах на основе детального исследования частотной зависимости импеданса поликристаллических пленок [55, 56] был сделан вывод о том, что к обсуждавшейся выше электропроводности, обусловленной движением свободных дырок в зоне проводимости, при более высоких температурах добавляется вторая составляющая, связанная с перескоками носителей заряда между локализованными ловушками для электронов. [c.21]

В том, что относится к спектроскопии импеданса алмазных электродов, наиболее ярко проявляются две черты влияние полупроводникового характера алмаза (для умеренно легированных пленок) и особый тип частотной зависимости импеданса, характерный для абсолютного большинства алмазных электродов. [c.27]

Рис.13.2.4. Сравнительная оценка влияния дистиллированной воды ( ), водного раствора хлорида натрия (2) водного раствора ( / ) на трещиностойкость умеренно легированных сталей разной прочности [267]

На рис. 13.3.2 можно видеть, что для большинства сплавов < 1, т.е. коррозионная среда снижает циклическую трещиностойкость. Вместе с тем при испытании умеренно легированных сталей низкой прочности под влиянием среды наблюдается повышение К . [c.486]

Известно, что в железнодорожных тоннелях и депо обычно наблюдаются исключительно высокие скорости коррозии, довольно быстро приводящие в негодность металлические конструкции. Такое поведение стали надо связывать с высокой концентрацией в воздухе помещения сернистого газа, являющегося, как было выше показано, исключительно мощным катодным деполяризатором, а также высокой температурой. Одно время предполагали, что посредством легирования удастся резко повысить коррозионную стойкость малоуглеродистых сталей в железнодорожном депо. Опыты, хотя и показали, что по мере увеличения концентрации меди коррозия постепенно уменьшается (рис. 161), однако в общем эффект оказался значительно мень-ошм, чем в более умеренных атмосферах. Это связано с тем, что условия образования защитных слоев, свойствами которых в основном и обусловливается повышенная стойкость медистых сталей, в сильно агрессивных атмосферах ухудшаются. [c.235]

При сварке легированных сталей, особенно аустенитного класса, высота шва должна быть минимальной. При толщине свариваемого металла до 6—8 мм сварку предпочтительно производить проволокой диаметром 2 мм при умеренных режимах. При большей толщине свариваемых изделий диаметр свариваемой проволоки можно увеличивать, но при этом необходимо следить, чтобы режим сварки каждого последующего слоя не приводил к полному или почти полному переплавлению предыдущих валиков. [c.235]

Ранее было установлено, что легирование молибденом повышает коррозионную стойкость титана в растворах кислот [3—7]. Небольшие (3—5 вес.%) добавки молибдена уменьшают или даже полностью предотвращают коррозию титана в слабо агрессивных растворах при умеренных температурах,, вследствие образовани Я на сплаве более совершенных пассивирующих пленок, чем на нелегированном металле. В этих условиях увеличение содержания легирующего элемента в сплаве сверх указанных 3—5% не повышает его коррозионной стойкости или повышает ее незначительно [8—9]. В сильно агрессивных растворах, в отличие от слабо агрессивных, для перевода металла в состояние коррозионной устойчивости требуется значительно большее количество легирующего компонента — 30% и более [10—23]. [c.66]

В последнее время значительное внимание уделяется исследованию процессов самодиффузии и диффузии примесей в полупроводниках — германии и кремнии. Характерна аномально большая скорость диффузии лития, меди и никеля в германии ( 10 см /сек при 800°), приближающаяся к скорости диффузии в жидкостях. Наблюдая движение меченых ионов меди в электрическом поле, а также изучая электрические свойства германия, легированного медью, удалось, например, показать, что в области умеренных температур медь перемещается в германии в форме отрицательных ионов, чему соответствует очень малая скорость диффузии (8-10" см /сек при 500°). В области высоких температур (800—900°) медь перемещается в форме положительных ионов [14]. [c.743]

Может применяться в системах циркуляции и других закрытых системах, для которых не требуются легированные масла - в прямых, спирально-конических, червячных передачах, работающих при умеренных нагрузках и температурах. [c.228]

Таким образом, если при конструировании аппаратов, работающих в области умеренных температур, в качестве основного требования выдвигается неизменность размеров нагруженных элементов, то при высоких температурах приходится отказываться от этого принципа и стремиться лишь к тому, чтобы скорость приращения размеров за счет текучести не превышала какого-то найденного из практики значения, а конечная величина пластической деформации не превзошла опасного предела. Скорость ползучести обычно принимают такой, чтобы горячие болтовые соединения ие приходилось подтягивать чаще одного раза в год, что соответствует скорости примерно 10 мм/мм час. Предельно допускаемые остаточные удлинения вследствие текучести считаются равными для деталей из углеродистой стали 1 %, для деталей из легированных теплостойких сталей 1,5%. [c.157]

Стали, легированные кремнием, вначале растворяют без нагревания в 30 мл хлористоводородной кислоты (1 1), а затем при умеренном нагревании. После растворения (прекращение выделения пузырьков Нг) раствор из резервуара гидравлического затвора присоединяют к основному раствору и обмывают затвор [c.21]

I — кривая значений для углеродистых сталей 2 - кривая значени г и для углеродистой стали при умеренной концентрации напряжений (К < 2) и ео для легированных сталей с ц = 100 — 120 к/ /л, 2 3 кривая значений е и ед для углеродистой и легированной сталей при значительной концентрации напряжений. [c.460]

При полуавтоматической и автоматической сварке легированных сталей, особенно сталей аустенитного класса, швы должны быть минимальными по высоте. В связи с этим сварку следует производить проволокой малого диаметра (2—3 мм) на умеренных режимах. [c.256]

В стадии умеренного легирования (концентрация В примерно 1011 — 10 атомов/сиг донорные (соответственно акцепторные) уровни расширяются в примесную зону, отделенную от зоны проводимости валентной зоны энергетическим интервалом. [c.378]

Насосы указанного типа имеют следующие достоинства 1) малую удельную металлоемкость 2) высокие к. п. д., удельное потребление энергии порядка 0,43—0,91 кВт/(м /ч)2 3) высокий уровень унификации узлов и деталей 4) снабжены торцевыми уплотнениями одинарного или двойного типа 5) обеспечивают надежную работу при установке вне помещений (под навесом) для районов с умеренны. климатом 6) корпуса насосов изготовляются из углеродистой стали (25Л), хромистой стали ((20Х13Л), хромоиикелевой стали (10Х18Н9ТЛ) и экономно легированной [c.175]

В соляной и серной кислотах. Исключение составляют разбавленные кислоты, а также умеренно концентрированные, если в них введены в качестве ингибиторов коррозии металлические ионы-окислители (например, Ре + и Си +) или другие окислители (например, Кг аО, и NaNOs). К исключениям относятся и случаи легирования титана платиной или палладием. [c.378]

В разделе 1 уже отмечалось, что процесс крекинга требует большой затраты тепла даже для реакции разрьша цепи требуется приблизительно 18 ккал1моль расщепляемого углеводорода. Поскольку продолжительность пребывания углеводородов в зоне крекинга обычно мала (особенно при высокотемпературном процессе), возникает задача быстрой передачи тепла при высокой температуре от одного газа (топочные газы ) к другому (пары углеводородов). С такой проблемой часто сталкиваются при проектировании аппаратуры, применяющейся в промышленности химической переработки нефти. Большинство крекинг-печей состоит из секций узких трубок, через которые с большой скоростью проходят пары углеводородов эти трубки нагреваются за счет радиационного излучения топочных газов. Крекинг под давлением имеет два эксплуатационных преимущества сравнительно меньшие размеры крекинг-установки для данной производительности и лучшая теплопередача. Выход газа при применении высоких давлений сравнительно меньше. Второй задачей является выбор материала для изготовления реактора коекинг-печи. Этот материал должен обладать необходимой механической прочностью в условиях проведения крекинга он не должен влиять каталитически на процесс, в особенности не должен ускорять образование нефтяного кокса. При высокой температуре железо и никель вызывают отложение кокса на стенках реактора. В наиболее жестких условиях обычно применяют хромоникелевые стали (25% хрома и 18% никеля) в случае более умеренных режимов используют ряд легированных сталей, например аустенитные и молибденовые. С двумя новыми методами разрешения проблем, связанных с теплопередачей и выбором конструктивных материалов, читатель ознакомится позже, при описании дегидрирования этана. В этом случае для достижения высокой степени превращения процесс проводят при температуре около 900° (см. стр. 119). [c.113]

Чувствительность сталей к растрескиванию может быть уменьшена с помощью легирования [156] или модификации структуры стали. Так, в результате проведенных исследований за рубежом было установлено, что сталь с ферритомартенситной структурой стойка к КР [209]. Однако окончательное заключение о применимости таких сталей может быть дано после проведения испытаний в реальных условиях эксплуатации магистральных газопроводов. Анализ статистики отказов показал, что трубопроводы, построенные из стали с группой прочности выше Х65, в условиях КР разрушаются значительно быстрее трубопроводов, построенных из умеренно упрочненных сталей [2, 25]. [c.97]

Технически чистый титан ВТ1—О имеет микроструктуру глобулярного типа, представляющую собой зерна а-фазы полиэдрической неравновесной формы. Сплав ВТ5 содержит около 5 % А1 как а-стабилизатора. Структура представляет собой зерна, расчлененные собранными в пачки крупными о-пластинами. Псевдо-а-сплав АтЗ содержит около 3 % А1, до 1 % Сг, Ре, 81, 0,01 % В, имеет умеренно зернистую структуру с четко выраженными границами, состоящую из крупных пластин а-фазы. Сплав ПТ-ЗВ имеет структуру а -фазы мартенситного типа. Он отличается от сплава ВТ5 более мелким зерном и гетерогенизацией внутризвренной структуры. Сплав легирован до 5 % алюминием и около 2 % 0-стабилизатором-ванадием, Термически упрочняемый высокопрочный сплав ВТ14 мартенситного класса имеет умеренно зернистую структуру пластинчатого типа, представляющую собой механическую смесь а- и 0-фаз. [c.72]

Итак, мы видим, что умеренно легированные алмазные электроды ведут себя почти идеально в растворах индифферентного электролита, давая линейные графики Мотга— Шоттки, показывая ожидаемые фотоэлектрохимические свойства (см. ниже, глава 9) и т. д., что указывает на закрепление границ энергетических зон на поверхности полупроводника. В то же время в растворах окислительно-восстановительных систем границы энергетических зон на поверхности как бы открепляются , и алмаз демонстрирует электродное поведение, характерное для плохого металла. Это явление еще не на-щло адекватного объяснения, но оно наблюдается на многочисленных полупроводниковых электродах (из германия, кремния, арсенида галлия и др.) [124, 179]. По всей вероятности, изменение степени окисленности поверхности электрода под влиянием растворенного вещества меняет скачок потенциала в слое Гельмгольца, что в терминах электрохимии полупроводников трактуется, как открепление границ энергетических зон на поверхности. [c.58]

Кинетические характеристики полученных таким образом а-С Н/Рг электродов исследовали методом потенциодинамических кривых, как описано выше (раздел 6.2). На пленках с достаточно высоким содержанием ( 10 %) получаются качественно такие же кривые с максимумом тока, как и на поликристаллических алмазных (легированных бором) электродах. Реакции окисления и восстановления протекают под смешанным диффузионно-кинетическим контролем и с умеренным перенапряжением коэффициенты переноса невелики (обычно 0,1-0,2) [96, 110]. Добавка платины в а-С Н ускоряет не только реакции, протекающие с участием растворенных реагентов (ионы церия, ферро- и феррициа-нида), но и реакции, в которых принимают участие реагенты, адсорбированные на поверхности электрода (например, тетраметилпорфирин Со [263]). [c.74]

Следует отметить, что высокие значения Е ит имеют стали, которые можно считать умеренно легированными по сравнению с никелехромомолибденовыми сплавами типа инколой и хастелой. Повышение стойкости против ПК стали типа Х17Н13 достигнуто легированием молибденом до 5 % и азотом ( 0,3 %) [1.65]. [c.101]

Эмалированные аппараты, предназначенные для работы при умеренных давлении и температуре, изготовляют из толстолистовой стали 08 по ТУ 14-1-1270—74. Более высокими механическими свойствами в сочетании с хорошей эмалируемостью обладает толстолистовая качественная конструкционная сталь 08Т по ТУ 14-1432—75, легированная титаном. [c.20]

В ЭТОЙ газовой смеси компонентом, опасным в коррозионном отношении, является углекислый газ. Последний, как известно [23—25], вызывает разрушение железа и стали не только при высокотемпературной газовой коррозии, но и при электрохимической коррозии, происходящей в присутствии нагретой воды. Легирование углеродистых сталей хромом и никелем резко повышает стойкость -к углекислому газу. Из цветных металлов, обладающих хорошей стойкостью при умеренных температурах, следует отметить алюминий, который находит пркмепские б некоторых производствах, связанных с использованием углекислого газа. Медь подвергается заметной коррозии даже в отсутствие влаги [8]. [c.206]

Интересное видоизменение описанных выше реакций с кислородом получается в случае присутствия, кроме прежнего раствора кислорода в кремнии, акцепторов, в частности бора, алюминия или галлия 48]. Можно предсказать, зная обсуждавшиеся выше законы электроно-дырочного равновесия, что наличие акцепторов приведет к заметному увеличению концентрации доноров, в результате сдвига вправо равновесия (26, в). Кроме того, проявятся особые эффекты, связанные с акцепторами, особенно при умеренно высоких температурах (выше 500°) или при большей продолжительности реакции при более низких температурах. Эти эффекты, которые особенно резко выражены в кремнии, легированном алюминием, являются, как полагают, результатом образования более стабильных комбинаций между комплексами Si04 и акцепторами. Получены доказательства [c.287]

Трубопроводы и арматура. Трубопроводы и арматура изготовлены из углеродистых и легированных сталей, цветных металлов (алюминия, меди, свинца), пластических маос (фаолита, текстолита, винипласта, полиэтилена) и др. Трубы хоединяют фланцами, сваркой или на резьбе при помощи муфт. Для плотности между фланцами болтами зажимают прокладки. При умеренном давлении (до 40 ат) их изготовляют из мягких материалов — паронита, фибры, при высоком — из метал--лов (мягкой стали, меди). Трубы соединяются иа фланцах посредством фасонных частей (фитингов) колеи, тройников, крестовин и др. [c.16]

Соединение экстрагируется такн е к-амилацетатом и хлороформом [118]. С использованием изотопа показано [544], что при экстракции дитиолата вольфрама хлороформом оптимальная кислотность водной фазы 5—6 М НС1 (экстрагируется 99% W). Используя субстехиометрическую экстракцию, можно отделить вольфрам из 10" М раствора от равных количеств Fe(HI), Со, Ni, Мп, Zn, Al, Сг, V, Mo(VI) значительные помехи вызывают Си, Ti, Zr. Метод применяют в радиоактивационном анализе и в методе изотопного разбавления при определении вольфрама в легированных сталях и алюминии. Шорт [860] отделял 25—100 мкг W и 25—100 мкг Мо от 0,2 г Ti экстракцией дитиолатов вольфрама и молибдена амилацетатом. Можно вначале экстрагировать молибден из умеренно кислых растворов, затем повысить кислотность, нагреть растворы в присутствии дитиола и экстрагировать вольфрам. [c.67]

Масштабный фактор 8 может быть определен на оововании рис. 174. Кривая 2 дает значение е для углеродистой стали при умеренной концентрации напряжений (галтель при г = 0,1, напрессовки), кривая 3 — значение Е для углеродистой и легированной стали при значительной концентрации напряжений. Пользуясь рис. 174, масштабный фактор определяют по диаметру вала. [c.460]

Замещение неэлектронными аналогами. На ход зависимости неполупроводниковых свойств (например, в спстеме германий — фосфор) от мольной доли В появление в решетке А неэлектронного аналога В отражается нерезко. Но полупроводниковые характеристики в этом случае претерпевают серьезнейшие изменения например, вместо плавного изменения ширины запрещенной зоны Д д в сторону увеличения или уменьшения в зависимости от величины АЕв наблюдается совокупность изменений, позволяющих различить три стадии образования структуры замещения или три случая твердого раствора замещения стадия слабого легирования] стадия умеренного (промежуточного) легирования и, наконец, стадия сильного легирования. [c.378]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология