Поток неньютоновской жидкости

Рис. 3.46. Схема д>ижения потока неньютоновской жидкости в щели.

Очевидно, что и профиль скоростей по сечению потока неньютоновских жидкостей вследствие особенностей их структуры должен быть специфичным. На рис. 6-28 представлен профиль скорости для жидкостей, поведение которых характеризуется степенным реологическим законом [уравнение (6.110)] при ламинарном режиме. При этом показатель степени составляет и = 7з Для псевдопластичной жидкости (кривая 1), п = 1-для ньютоновской жидкости (кривая 2) и и = 3-для дилатантной жидкости (кривая 3). [c.147]

Рис. 4.32. Профили стабилизированных скоростей (а) и температуры (б) в потоке неньютоновских жидкостей

Ламинарный режим. Изотермический установившийся поток неньютоновской жидкости в цилиндрической трубе находится под действием тех же сил, что и рассмотренный ранее (стр. 58) поток ньютоновской жидкости. [c.93]

Коэффициенты трения для неньютоновских жидкостей, текущих по трубам. В задаче 6-7 требовалось найти соотношение между коэффициентом трения и числом Рейнольдса для текущего по круглой трубе потока неньютоновской жидкости, подчиняющейся степенному закону вязкости. Для решения этой задачи достаточно было лишь переписать известное аналитическое выражение, полученное для круглой трубы, применительно к конкретному закону трения. В данной задаче необходимо на основании соотношения (3.80), выражающего степенной закон вязкости, и метода анализа размерностей (раздел 6.2) определить безразмерные группы, от которых должен зависеть коэффициент трения /. [c.196]

На рис. 3-38 показан профиль скорости потока неньютоновской жидкости с т = 0,377 (при Яе = 4880), вычисленный с помощью уравнений (3-193) — [c.99]

На основании степенных реологических уравнений для потока неньютоновской жидкости, а также уравнения, устанавливающего связь между разностью давлений и скоростью фильтрования, применительно к несжимаемому осадку получена относительно простая зависимость между продолжительностью процесса и объемом фильтрата, в которую включены значения удельного сопротивления осадка, сопротивление перегородки, а также параметры реологического уравнения [49]. Дана связь между удельным сопротивлением осадка и перегородки для ньютоновских и неньютоновских жидкостей. [c.57]

Коэффициент трения Фэннинга и число Рейнольдса могут быть также использованы для определения поведения турбулентного потока неньютоновских жидкостей, если при этом известны необходимые параметры течения. В прошлом стоял вопрос о том, какой параметр следует использовать в качестве вязкости в выражении для числа Рейнольдса. Для ньютоновских жидкостей такой вопрос вообще не возникает, так как их вязкость не меняется с изменением скорости сдвига следовательно, вязкость, определенная при ламинарном режиме течения, может быть использована и для турбулентного режима. [c.199]

На рис. 3.42 показан профиль скорости потока неньютоновской жидкости с т -= 0,377 (при Не -= 4880), вычисленный с помощью уравнений (3.193)—(3.196). Для сравнения на рисунке приведены профили скорости для той же жидкости в условиях ламинарного режима движения и ньютоновской жидкости при одинаковых значениях как критерия Рейнольдса, так и средней скорости. [c.102]

Больщой интерес в последнее время вызывает проблема обтекания тел потоком неньютоновской жидкости. Среди реологических моделей, описывающих эти течения, широкое распространение получила двухпараметрическая степенная модель. Ниже рассматривается применение этой модели при исследовании обтекания сферы и влияние реологических параметров на скорость осаждения частицы. [c.6]

Скорость капли, обтекаемой потоком неньютоновской жидкости при Ке < 1 найдем, подставляя в (1.51) значение Сх, определяемое формулой (1.72). В этом случае имеем [c.36]

Развитие профиля относительной температуры 0 вдоль потока неньютоновской жидкости, рассчитанное по данным табл. 4.19, приведено на рис. 4.38. [c.366]

Рнс. 4.38. Профили скорости (а) и температуры (б—г) в потоке неньютоновских жидкостей в плоском канале с учетом теплоты трения [c.367]

Приближенные методы решения уравнения конвективного теплообмена с различными профилями скорости неньютоновских жидкостей в трубе, соответствующими более сложным реологическим законам, приводятся в монографии [22]. Там же рассматриваются некоторые задачи с учетом диссипативного тепловыделения в потоке неньютоновской жидкости и теплообмен с учетом зависимости коэффициента Оствальда п от температуры. [c.80]

Получены формулы, позволяющие рассчитывать сопротивление кольцевого канала между гладкими цилиндрами, внутренний из которых вращается, осевому потоку неньютоновской жидкости при изотермическом и адиабатическом ламинарных течениях. [c.172]

Имеется еще способ представления турбулентного потока как ламинарного потока неньютоновской жидкости, свойства которой можно определить в каждой точке, решая специальные дополнительные дифференциальные уравнения. Опишем основные особенности модели. В табл. 7 представлены наиболее важные из них, а именно члены, выражающие генерацию и диссипацию трех переменных. Эта таблица в достаточной мере подчеркивает подобие Между выражениями для данных трех переменных. Рассмотрим сначала диссипативный член, который выявляет подобие наиболее ясно. Параметр 157 имеет размерность квадрата частоты, так что корень квадратный из нее имеет размерность, обратную времени. Поэтому 1мы отмечаем, что скорости диссипации к, g п W пропорциональны локальному значению соответствующей величины, умноженной на характерную локальную ско рость. Члены, выражающие генерацию, также имеют одинаковый ви . Каждый из них представляет произведение локальной эффективной вязкости среды и квадрата градиента учитываются соответственно градиенты средних по времени скорости, завихренности и концентрации. Сама эффективная вязкость пропорциональна [c.28]

Для произвольных значений параметра и при малых и средних значениях Яе изучение обтекания сферической частицы потоком неньютоновской жидкости проводилось в работах [50] с помощью приближенных вариационных методов (типа метода Галеркина). При малых значениях Ке для коэффициента сопротивления получена формула [c.34]

Гидродинамика неньютоновских жидкостей. Отличительной особенностью неньютоновских жидкостей является зависимость кажун ейся вязкости от скорости движения. Поэтому в потоке неньютоновских жидкостей с изменяющейся по поперечному [c.131]

Завершая краткий обзор методов определения коэффициентов теплоотдачи межу текучими теплоносителями и теплообменными поверхностями, следует отметить два обстоятельств а, Во-первых, существуют еще много видов конвективной теплоотдачи, расчетные соотношения для которых имеют структуру, аналогичную приведенным выше (теплообмен в змеевиках, теплоотдача от оребренных поверхностей, от наружных поверхностей пучков труб при сложном обтекании, от поверхностей пластинчатых теплообменных аппаратов, теплообмен поверхностей с потоками неньютоновских жидкостей, теплообмен при непосредственном соприкосновении несмешивающихся теплоносителей и т. п.) и приводятся в литературе по теплообмену. Во-вторых, определение коэффициентов теплоотдачи для соответствующих конкретных условий хоть и представляет собой одну из наиболее сложных и разнообразных задач анализа процессов теплообмена, но не является единственным этапом расчета. После вычисления значений а для конкретных видов взаимодействия теплоносителя с теплообенной поверхностью, как правило, проводится дальнейший расчет, имеющий целью определение величины необходимой поверхности теплообмена для передачи заданного количества теплоты (проектный вариант расчета). При известной величине теплообменной поверхности определяются конечные температуры теплоносителей (поверочный вариант расчета). Расходы обменивающихся теплотой теплоносителей и их теплофизические свойства обычно бывают предварительно известны. [c.264]

П-44) не зависит от диаметра. трубы для пластичных бннгамовских, псевдопла-стичных и дилатаитных жидкостей. Таким образом, кривая, полученная для потока неньютоновской жидкости в трубе малого диаметра, может быть использована для расчета трубы большего диаметра. В случае жидкости, реологические характеристики которой зависят от времени, должна быть построена отдельная кривая для каждого диаметра и длины трубы. [c.157]

Сформулированная в предыдущем параграфе общая задача переноса теплоты (4.373), (4.374) поаволяет исследовать распределение температурного поля в потоке неньютоновских жидкостей со степенным реологическим законом, обусловленное диссипацией энергии из-за неравномерности распределения -скорости течения жидкости. Рассмотрим задачу для круглой трубы при граничных условиях первого рода. Положим в задаче (4.375) Г=1 г Я В =оо =0 и получим [c.360]

Расчет средних скоростей для лаиинарных потоков неньютоновских жидкостей в круглых трубах, а) Напти величины [c.223]

В больпшнстве задач, реализующихся на практике, эффект нагревания за счет вязкой диссипации не играет особой роли. Однако существует ряд главным образом инженерных проблем, когда указанный эффект необходимо учитывать. Во всех этих случаях большие изменения скорости происходят па очень малых расстояниях. С вязким тепловыделением приходится сталкиваться а) при течении смазочных материалов в пространстве между быстродвижу-щимися деталями б) при течении пластических масс через матрицы при высокоскоростной экструзии в) при движении воздуха в пограничном слое вблизи поверхности спутника Земли или ракеты (проблема входа в плотные слои атмосферы). В первых двух системах возникают дополнительные трудности, поскольку многие смазочные материалы и расплавленные пластмассы обладают свойствами неньютоновских жидкостей. Задача 9-9 является одним из примеров расчета скорости тепловыделения в потоке неньютоновской жидкости. Случай тепловыделения в жидкости, вязкость и теплопроводность которой зависят от температуры, рассмотрен в задаче 9-12. [c.256]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология