Теплообменник схема распределения температур

Рис. 15. Схема распределения температур по длине теплообменника.

Упрощенный метод. При определении динамической характеристики объекта с распределенными параметрами необходимо выполнить трудоемкие расчеты. С точки зрения инженерной практики представляет интерес только вопрос о том, при каких условиях может быть достигнута требуемая точность, если выбрать схему с сосредоточенными параметрами и использовать при расчете линейную модель. Мозли, изучавший динамику теплообменника, состоящего из концентрических труб, показал, что отношение выходной температуры некоторой жидкости к входной температуре другой жидкости может быть аппроксимировано выражением, соответствующим динамической характеристике статического звена первого порядка. Эта аппроксимация пригодна в интервале частот, для которого истинный сдвиг фаз составляет до 180°. При более высоких частотах аппроксимация быстро ухудшается. Следует отметить, что для частного-исследования теплообменника отношение длины к объему составляло 71 м1м Так как для многих промышленных теплообменников справедливо аналогичное отношение, то метод приближения при помощи схемы с сосредоточенными параметрами имеет важное значение. [c.236]

Рис. 7. Схема распределения температур в теплообменнике.

Примем перепад температур на горячем конце теплообменника А 2 = 15 °С. Необходимая температура греющего пара 0 = = 2 + А 2 = 150 + 15 = 165 °С. В соответствии с этим абсолютное давление греющего пара (см. табл. 4 приложения) р = 6,86 х X 10 Па. При следующей схеме распределения температур в теплообменнике [c.164]

Примем следующую схему распределения температур в теплообменнике [c.173]

I. Заключение. Для того чтобы рассчитать характеристики теплообменника, необходимо задать схему движения теплоносителей в нем, установить расходы теплоносителей по выбранным направлениям и определить значения термических сопротивлений передаче теплоты от одного теплоносителя другому в каждой точке объема теплообменника. После этого отыскание распределения температуры в отдельных потоках является чисто математической операцией. [c.9]

Соотношение, устанавливаемое уравнением (2-9), является фундаментальным выражением эффективности (к. п. д.) теплообменника. Это подтверждается следующими соображениями. Рассмотрим представленную на рис. 2-2 схему распределения температур в противоточном теплообменнике при (№ г = [c.24]

N2. На рис. 1У-33 показано устройство реактора с охлаждением газа между ступенями при помощи теплообменников. На рисунке изображено также распределение температуры в реакторе. На рис. 1У-34 показана схема реактора с межступенчатым охлаждением струей холодного газа и соответствующее распределение температуры, а на рис. 1У-35 — схема аналогичного реактора с охлаждением между секциями добавкой холодного воздуха. [c.344]

При изменении температуры одного из теплоносителей (возмущению по Т или Г2) закономерности нового распределения температур по длине теплообменника устанавливаются с учетом схемы движения потоков, что отражено в табл. 3.2 (возмущение по Т1). [c.126]

МПа и температуре 90—Ю0°С. Реактор в нижней части имеет перфорированную решетку для равномерного распределения подаваемого этилена и создания кипящего слоя, а в верхней части — расширенную зону, предназначенную для снижения скорости газа и улавливания основной массы частиц полимера. Теплосъем реакции осуществляется этиленом, охлаждаемым в теплообменнике циркуляционного контура, В технологической схеме предусмотрена автоматическая подача катализатора, мономера, водорода и автоматическая выгрузка полимера с применением логических систем управления. Имеется узел удаления низкомолекулярных продуктов путем непрерывного вывода после теплообменника определенной части циркулирующего газа. [c.112]

Реконструкция установок применение горячей воды для обессоливания реализация прямых связей по сырью с последующими установками оптимизация теплообмена на основе пинч-ана-лиза (определение оптимальной поверхности теплообмена по отношению к стоимости сэкономленного тепла и к требуемым затратам) установка дополнительных теплообменников и применение параллельной схемы подогрева сырой нефти вместо общепринятой последовательной (обеспечивается повышение температуры нефти до 285°С на атмосферном и вакуумном блоках) применение усовершенствованных методов регулирования расходов нефти в параллельных теплообменниках применение усовершенствованной системы регулирования (минимизации расходов пара при отпарке в боковых стриппингах), применение стриппингов с ребойлерами отказ от подачи сухого пара оптимизация распределения тепловых нагрузок циркулирующего орошения в некоторых случаях — использование предварительного эвапоратора сырья применение электродвигателей с регулируемым числом оборотов. [c.445]

Реакторы с мембранными катализаторами в виде тонкостенных трубок (рис. 4.9, а) не обеспечивают [92, 127] протока во внутритрубном пространстве. Необходимый для сопряжения дегидрирования и гидрирования проток в обеих зонах реактора достигается по схеме 4.9, б, но в такой конструкции тонкостенные трубки обоими концами прикреплены к коллекторам, которые жестко связаны с корпусом реактора. Так как коэффициенты теплового расширения материалов корпуса реактора и мембранного катализатора трудно уравнять, изменения температуры вызовут напряжения и даже разрушение тонкостенных трубок. Устранить эту опасность позволяет конструкция, подобная теплообменнику с плавающей головкой, схема которой показана на рис. 4.9, в. В этой конструкции используют прямые трубки, что облегчает ее изготовление. Однако нижний коллектор затрудняет доступ реагентов, поступающих через донную трубу корпуса реактора, к нижним участкам трубок — мембранным катализаторам. Улучшить распределение реагентов в межтруб-ном пространстве позволяет конструкция, в которой нет нижнего коллектора, поскольку трубкам мембранного катализатора придана U-образная форма [128]. Это легко себе представить. [c.128]

В качестве примера задачи с четырьмя переменными рассмотрим оптимизацию степени превращения сернистого ангидрида путем подбора температур на входе в каждый из четырех слоев реактора SO2. Предполагается, что эти температуры можно свободно изменять. Хотя действующие в сернокислотном производстве теплообменники и ограничивают свободу выбора входных температур слоев, найденное оптимальное их распределение все же полезно сравнить с фактическим распределением. Это позволит определить, насколько производственный температурный режим далек от оптимального. Блок-схема процесса показана на фиг. 12.3а. Далее в этой же главе данная задача будет решена также методом динамического программирования. [c.285]

В книге Кэйса и Лондона [1] представлен график для расчета компактного теплообменника — одноходового по одному теплоносителю 1 двухходового — по другому (один ход противоточный, а второй — прямоточный), в этом случае схема распределения температур такая же, каж на рис. 10.14. Окончательное уравнение для прямоточно-про-тпвоточного компактного теплообменника этого типа с использованием зависимости е—NTU записывается в виде [c.427]

Решена задача оптимизации технологической схемы производства метанола и высших спиртов, которая включает в себя гетерогенный реактор, реку-перационные теплообменники и систему конденсации целевых продуктов. Данная система имеет мощный рецикл по непрореагировавшему сырью через теплообменники. С точки зрения задачи оптимизации, рецикл является управляемым, распределенным и многопараметричным. Последнее свойство определяется тем, что рециклический поток определен концентрацией компонентов и имеет переменную температуру. [c.58]

О. Кожухотрубиая конструкция ТЕМА J (разделяющиеся потоки теплоносителя). Разделение потока теплоносителя в межтрубном пространстве (в кожухе) обычно применяется для обеспечения малых перепадов давления. Поскольку одна половина потока теплоносителя проходит лишь половину возможной длины пути, то перепад давлений в межтрубном пространстве такого теплообменника составит всего лишь примерно 1/8 соответствующего перепада давлений в теплообменнике типа ТЕМА Е. Эскиз распределений потоков в таком теплообменнике показан на рис. 9. Отметим, что вход теплоносителя но схеме показан через один патрубок (обычно применяемая компоновка) и что температуры теплоносителя на выходе из двух половин теплообменника не будут одинаковыми. В расчете аппарата используется средняя после смешения указанных потоков температура. Следовательно, если два аппарата с кожухами типа J установлены последовательно и для их расчета используется уравнение (8), то корпуса аппаратов нужно соединить так, чтобы подача теплоносителя во второй аппарат вновь осуществлялась через один патрубок,— вариант довольно неудобный с точки зрения компоновки трубопроводов. Если же вход во второй аппарат осуществляется по двум патрубкам, подсоединенным к двум выходным патрубкам первого аппарата, то соотношения для ДТ д нельзя использовать непосредственно, так как они могут дать ненадежные результаты. Анализ ДГ для аппаратов с кожухами типа J обобщен в [47]. [c.46]

Общим является также поточный нагрзз нефти перед элзктроде-гидраторами и нагрев объединенным потоком в гудроновых теплообменниках перед отбензинйвающей колонной К 1. Четырехпоточная схема повышает эффективность утилизации тепла за счет увеличения разности температур сырья и теплоносителей. Для равномерного распределения нефти по нескольким параллельным потокам принята симметричная [c.5]

Принципиальная технологическая схема установки (секции) элек-трообессоливания нефти приведена на рис. 3.3. Смесь сырой нефти, деэмульгатора и содово-щелочного раствора (последний вводится для подавления сероводородной коррозии) нагревается в теплообменниках (в отдельно стоящем ЭЛОУ дополнительно в пароподогревателе) до оптимальной температуры, смешивается в инжекторном смесителе промывной водой из электродегидратора второй ступени и подается в два последовательно работающих электродегидратора ЭГ-1 и ЭГ-2. На входе в ЭГ-2 в поток частично обессоленной нефти подается свежая вода (речная, оборотная или паровой конденсат) в количестве 5... 10% мае. на нефть. Электродегидратор представляет собой горизонтальный цилиндрический аппарат, внутри которого посередине горизонтально параллельно друг другу на расстоянии 25...40см установлены 3 пары электродов, между которыми поддерживается напряжение 32...33кВ. Ввод сырья в ЭГ и вывод из него осуществляются через расположенные в нижней и верхней частях аппарата трубчатые перфорированные распределители (маточники), обеспечивающие равномерное распределение восходящего потока нефти. В нижней части ЭГ между распределителем и электродами поддерживается определенный уровень воды, [c.390]

Для устойчивой работы контактного аппарата необходимо равномерное распределение газа и температур по сечению аппарата, достаточная амощность теплообменников, надежная схема регулирования, простота обслуживания и ремонта и др. Наибольшая равно.мерность температур и концентраций газа в аппарате достигнута при использовании выносных теплообменников. В контактных аппаратах производительностью 500 и 1000—1500 т/сут перегородки между слоями катализатора могут быть плоскими или сферическими, связанными стойками с несущими балками, или опирающимися на центральную колонну. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология