Флегма полная

Анализ ректификационных систем проводят с целью определения оптимальных параметров процесса ректификации и конструктивных размеров аппаратов. Оптимальными параметрами процесса ректификации в полной колонне являются в первую очередь давление, флегмовое число или коэффициент избытка флегмы и температура питания. [c.125]

Согласно этим уравнениям, разности количеств встречных на одном уровне потоков паров и флегмы и содержащегося в них произвольного компонента системы, а также разности полных энтальпий встречных паровых и жидких потоков сохраняют неизменные значения по всей высоте укрепляющей колонны. Следовательно, сами эти параметры могут меняться лишь в одну сторону и на одну и ту же величину, чтобы их разности сохранялись постоянными. [c.150]

Если продукт из колонны не отбирается, то р = 0, а Ф = оо. При этом говорят, что колонна работает в безотборном режиме, или при полной флегме (полном орошении). [c.54]

На практике режим полного орошения обычно реализуется лишь в лабораторных условиях, путем полной конденсации верхних паров и возврата всего конденсата в качестве жидкого орошения, а также испарения в кипятильнике всей нижней флегмы и возврата этих паров в низ колонны в качестве парового орошения. При этом, очевидно, сырье не подводится, поскольку не отводятся продукты разделения. Следовательно, можно считать, что g]D = оо и С/Л = оо. Равны бесконечности также и пропорциональные флегмовому и паровому числам относительный приток тепла в кипятильник и съем тепла в конденсаторе [c.177]

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Из этих уравнений непосредственно следует, что разности чисел кмолей встречных на одном уровне потоков флегмы и паров, разности количеств содержащегося в этих потоках произвольного компонента и, наконец, разности их полных энтальпий сохраняют постоянные значения по всей высоте колонны. Следовательно, сами эти параметры могут меняться только в одну сторону и на одну и ту же величину, чтобы их разности оставались постоянными. [c.137]

Пары из эвапоратора через второй теплообменник с температурой около 390° поступают в ректификационную колонну под самую нижнюю тарелку. В низу колонны собирается флегма—газойлевые фракции, поступившие из эвапоратора, и свежий соляр, подаваемый па шестую тарелку в количестве, необходимом для обеспечения в смеси с флегмой полной загрузки печи высокого давления. Печь глубокого крекинга работает с коэффициентом рециркуляции около трех. Продукты, скопившиеся в низу колонны при 360°, выкачиваются горячим насосом и под давлением 40 атм подаются в печь высокого давления. В этой печи нагрев продукта достигает 500°, а давление за счет потери напора падает до 30 атм. Продукты крекинга из этой печи проходят через редукционный клапан, где высокое давление редуцируется до низкого, и поступают в тройник смешения для образования смеси с продуктами легкого крекинга и холодным мазутом. [c.250]

Для анализа работы полной колонны необходимо установить связь между концентрацией г/ паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, и концентрацией х флегмы, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции. Из диаграммы у — х видно, что г/ , не может быть больше г/гр, а х/, не может быть меньше [c.164]

Жидкие продукты выводятся с тарелок со стороны слива флегмы. Выводная труба должна быть погружена в жидкость во избежание попадания в нее паров. При полном выводе флегмы с тарелки в карманах, из которых выводится флегма, предусматривают переливные трубы. Верхний уровень этих труб расположен над уровнем жидкости так, чтобы жидкость переливалась на нижнюю тарелку только при переполнении сливного устройства. [c.131]

Так, соответствующее графическое построение для укрепляющей секции показано на рис. V.7 колонна снабжена полным конденсатором, и поэтому фигуративные точки парового потока Gj и дистиллята D должны совпасть. При заданном постоянном флегмовом числе gID оперативные линии Dg , Dg и т. д. определяют фигуративные точки g и j встречных в последовательных отделениях колонны потоков флегмы и паров. Точкой оперативная прямая DG + ig- делится в отношении [c.257]

Теперь можно найти тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, рассчитав энтальпии исходной смеси и кубового остатка (энтальпия дистиллята при полной конденсации паров в дефлегматоре равна энтальпии флегмы). После этих предварительных вычислений проводится последовательный расчет составов, расходов, температур и энтальпий фаз для всех ступеней. [c.59]

Разность Ь — Ву = всегда положительна, масса паров в верхней секции полной колонны всегда больше массы встречной флегмы, и секция работает как укрепляющая. [c.276]

Если эта разность оказывается положительной, верхняя секция колонны работает как укрепляющая, и вся колонна в целом является полной если разность встречных масс паров и флегмы оказывается отрицательной, верхняя секция работает как отгон- [c.283]

Однако этот последний случай отличается от идеального варианта работы колонны в режиме полного орошения, при котором ее полюс на тепловой диаграмме тоже удаляется в бесконечность. При режиме полного орошения составы встречных пара и жидкости равны друг другу, а в рассматриваемом случае работы средней секции составы паров по НКК всегда больше составов встречной флегмы поэтому при упомянутом режиме оперативные линии на тепловой диаграмме вертикальны, а здесь наклонны. [c.318]

На тепловой диаграмме (фиг. 37) представлено решение задачи расчета двухколонной ректификационной установки для случая, когда верхняя секция первой полной колонны работает как концентрационная, т. е. когда в любом ее межтарелочном отделении вес паров больше веса встречной флегмы на некоторую положительную величину А. В этом случае, как доказано выше, верхняя секция второй полной ректификационной колонны обязательно должна работать как лютерная, т. е. в любом ее межтарелочном отделении вес флегмы должен быть больше веса встречного потока паров на ту же положительную величину А. [c.113]

Однако этот последний случай коренным образом отличается от идеального случая работы колонны с так называемым полным орошением, при котором полюсы колонны тоже удаляются в бесконечность. При полном орошении составы встречных пара и жидкости равны друг другу, а в рассматриваемом вполне реальном случае составы паров по низкокипящему компоненту всегда больше составов встречной флегмы, и поэтому в первом случае оперативные линии на тепловой диаграмме вертикальны, а здесь они обязательно наклонны. [c.125]

Для поддержания определенной температуры и создания жидкого потока в укрепляющей секции в верхнюю часть колонны подается холодное орошение (флегма). Для получения потока флегмы пары, выходящие из колонны, частично или полностью конденсируются и в необходимом количестве возвращаются иа верхнюю тарелку колонны (холодное испаряющееся орошение). Пары конденсируются в парциальном или полном конденсаторе за счет воздушного или водяного охлаждения или специальных хладагентов. При использовании парциального конденсатора конденсации подвергается только то количество паров, которое обеспечивает требуемое количество флегмы. Оставшиеся пары являются целевым продуктом. При многокомпонентном составе паров составы флегмы и целевого продукта [c.103]

Количество жидкости, полученной в дефлегматоре, равно количеству пара, поступившему в это устройство из укрепляющей секции колонны (полная конденсация). Полученная жидкость делится на две части — одна часть направляется обратно в колонну Ф (флегма, орошение), другая является верхним продуктом Д (дистиллят). [c.107]

Больше того, поскольку мольные потоки паров и флегмы по всей высоте колонны бесконечно больше конечного количества сырья, то ввод последнего на каком бы то ни было уровне колонны, в каком бы то ни было фазовом состоянии никак не может отразиться на составах проходящих через это сечение паровых и жидких потоков. Поэтому понятие тарелки питания, столь важное в анализе работы колонны с конечным флегмовым числом, утрачивает смысл и значение при исследовании режима полного орошения для всей колонны в целом. [c.357]

При построении математического описания обычной ректификационной колонны с одним вводом питания без промежуточных отборов продуктов (см. рис. П-11) обычно принимают следующие допущения флегма подается при температуре кипения давление в колонне постоянно по высоте имеет место полное перемешивание жидкости на тарелке и полное вытеснение по пару, двигающемуся в слое жидкости на тарелке питание поступает в колонну в виде равновесной парожидкостной смеси кипящей жидкости или насыщенного пара унос жидкости с тарелок отсутствует теплота смешения потоков пара и жидкости равна нулю жидкая и газо- [c.75]

Для дефлегматоров колонн характерны две конструкции полный конденсатор и парциальный дефлегматор. В первом случае математическое описание дефлегматора определяется равенством составов пара, уходящего из колонны, и жидкости, поступающей на орошение. Кроме того, при подаче флегмы с температурой ниже точки кипения необходимо еще задавать и ее теплосодержание. [c.304]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Нижняя и верхняя секции полной колонны работают совершенно так же, как если бы они были соответствуюш,ими неполными колоннами — отгонной и укрепляюш,ей. Соотношения между количествами и составами встречных фаз, их тепловыми параметрами, подводом или отводом тепла в этих секциях для полной колонны представляются теми же уравнениями, которые были выведены для соответствуюш их неполных колонн. Новые результаты могут получиться лишь из обш,их материальных и тепловых балансов всей полной колонны в целом и из анализа работы ее секции питания, являюш,ейся тем узловым пунктом, в котором паровой и жидкий потоки сырья встречаются с потоками флегмы и паров, идуш,их из нижней и верхней секций. [c.158]

В главе III был рассмотрен режим полного орошения, при котором паровой и жидкий потоки в любом межтарелочном отделении колонны имеют один и тот же состав и равны по величине, т. е. = С,- и Х1+1 = / . Для тройной системы разделение I условиях режима полного орошения можно легко представить на треугольной диаграмме с помощью одних только конод, ибо каждьи конец любой коноды показывает одновременно состав пара, уходящего с г-той, и состав встречной флегмы, стекающей с (г -(- 1)-й тарелки. Так, па рпс. .5 последовательность конод (каждая пз которых выходит из конца предыдущей), соединяющая фигуративные точки остатка N и дистиллята О, определяет путь [c.254]

Иепользование этих свойств и лежит в основе графического метода расчета секций полной колонны по треугольной диаграмме с приня-таем упрощающего допущения о постоянстве величин мольных потоков флегмы и паров по высоте каждой секции. [c.257]

Выше указывалось, что полная колонна иногда орошается не только слоем gg l, но еще и частью общего нерасслоенного конденсата паров С, поднимающихся с верхней тарелки. Это позволяет несколько увеличить концентрацию данного парового потока и довести ее до эвтектической концентрации г/ , что способствует улучшению условий разделения в декантаторе. Однако парам ( состава Уе будет равновесна флегма которая теперь будет стекать с верхней тарелки колонны, а не поступать на нее. В этом случае число теоретических тарелок колонны, очевидно, увеличится на одну, как это показано на рис. 1.6. [c.279]

Процесс однократной конденсации в парциальном конденсаторе представляется на тенловой диаграмме вертикальным отрезком РР , пропорциональным расходу тепла й, отнесенному к единице веса паров О], поднимающихся с верхней тарелки колонны. Фигуративная точка Р, на коноде АЕ представляет двухфазную парожидкую систему, разделяющуюся на флегму gA, стекающую из парциального конденсатора в колонну в виде орошения и на пар Е, поступающий в полный конденсатор-холодильник. Расход тепла в парциальном конденсаторе может быть измерен и отрезком 5з , пропорциональным величине Рас- [c.93]

Для расчета по уравнениям, полученным выше, нужно располагать полным составом флегмы иа одной из тарелок в каждой секции колонны. Кроме того, либо доляхно быть для ка кдой секции задано чпсло теоретических тарелок, тогда по (VII.90) и (VII.92) найдутся составы жидких потоков, уходящих с нижних тарелок этих секций, либо должны быть назначены концентрации жидких потоков на концах секцпи, чтобы молшо было по (VII.91) и (VI[.9, 5) рассчитать в нпх числа тарелок. [c.375]

Это будет первое приближенное значение флегмового числа, котррое отвечает температуре, найденной выше во второй стадии расчета. В дальнейшем все стадии расчета, начиная с первой, повторяются до получения полного совпадения между принятым и найденным значениями молярного потока флегмы. В целях интерполяции удобно представлять флегмовое число в функции темнературы. [c.394]

Для расчета количества теплоты, отводимой в де( легматоре, необходимо решить вопрос о полной или частичной к )нденсации паров в дефлегматоре. При конденсации лишь т сти паров, идущих на образование флегмы, количество отводимой теплоты составит [c.115]

Стремление к полному использованию потенциальн].гх возможностей подобного сырья в процессе каталитического крекинга вынуждает вводить усложняющие технологию элементы селективной переработки подобно двухступенчатому каталитическому крекингу в прямом потоке и во взвешенном слое пылевидного катализатора [9]. Вместе с тем при увеличении масштабов производства дистиллятов коксования тяжелых нефтяных остатков, а также учитывая способность современных систем каталитического крекинга работать на тяжелом дистиллятном сырье в виде относительно узких фракций (с пределами кипения от 350—400 °С до 500—550 °С), создаются предпосылки для изъятия из дистиллятов коксования и использования по прямому назначению не только бензиновых фракций, но и керосиновых или керосиногазойлевых. Это вполпе допустимо еще и потому, что в широкой дистиллят-ной фракции коксования соотноше[ше между количествами керосинового дистиллята (до 30—350 °С) и тяжелой флегмы (выше 300—350 °С) составляет 1 3 и даже 1 4 (в зависимости от режима коксования) и, следовательно, выделение керосиновой фрак1 ии из дистиллята коксования не 1[анесет существенного ущерба ресурсам сырья для каталитического крекинга. [c.260]

Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка дгц /, т. е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава Хр, которая получается в дефлегматоре 6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения — дистиллята, который охлаждается в теплообменнике 7, и направляется в промежуточную емкость 5. [c.125]

Через кордеисатор пропускают ток воды п начинают обогревать колбу колбонагревателем 7 обогрев регулируют прп помощи ЛАТР на 9 а или реостата на 50 ом. Кран 10 конденсатора держат закры 1 ым, чгобы колонка работала с полным орошением, без отбора дистиллята. Необходимо дать колонке захлебнуться — запол ить центральную трубку и часть головки избытком флегмы. Таким образом, из насадки удаляется воздух и вся она смачивается флегмой и паром. При захлебывании л елательно регули-роват1. нагрев колбы так, чтобы до появления жидкости в головке прошло 15—20 мин. Через 5—10 мин после захлебывания уменьшают нагрев колбы и одновременно включают обогрев л[уфты 3. Поддерживая слабое кипение жидкости в колбо и не прекэащая орошения, дают стечь избытку флегмы в колбу. [c.151]

Затем устанавливают оптимальный ре>] им перегонки. Колонку выдерживают при полном орошении около 1,5 ч, чтобы в не1( у стан овил ос 1 равновесие между поднимающимися вверх парами и стекающе) вниз флегмой. Для этого обогрев колбы и муфты регулируют так, чтобы скорость падения капель из головки в колонку (скорость орошения) была на 30% меньше скорости падения 5санель из колонки в колбу (скорость отекания флегмы) . Счет капель, стекающих в колбу, ведут от слова раз до слова одивнадцать , отмечая время по секундомеру. (Это отвечает времени падения 10 капель, для описываемой колсгаки за это время из головки в колонку должно стечь 7 капель). [c.151]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология