Поток баланс механической энергии

Если для струйки идеальной жидкости уравнение Бернулли представляет собой закон сохранения механической энергии, то для потока реальной жидкости оно является уравнением баланса энергии с учетом потерь. Энергия, теряемая жидкостью на рассматриваемом участке течения, разумеется, не исчезает бесследно, [c.52]

УРАВНЕНИЕ БАЛАНСА МЕХАНИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ПОТОКА (УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ) [c.45]

В последующих примерах и задачах часто совместно используется уравнение общего энергетического баланса и баланса механической энергии. Ни в одном случае не приходится вычислять к с помощью детального исследования потока такие задачи отложим до глав 7 и 15, где снова будет использовано уравнение баланса механической энергии. [c.39]

Изменение давления газа часто связано с прохождением его через турбину или компрессор. Значительное внимание изучению подобных потоков сжимаемой жидкости уделяется в книгах по термодинамике. Процессы этого типа анализируются при помощи уравнения баланса механической энергии (4. 20) или уравнения общего энергетического баланса (4. 13). [c.221]

Из сказанного следует, что для проточных систем, в которых вязкость или плотность значительно изменяются в направлении движения потока, необходимо записывать уравнение (14.10) в дифференциальной форме. При этом естественным образом могут быть учтены локальные изменения коэффициента трения и средней скорости. Ниже, в примере 14-3, проиллюстрирован метод описания неизотермических течений в трубах на основе уравнения дифференциального баланса механической энергии. [c.406]

Путем алгебраических преобразований выведем в окончательном виде уравнение баланса удельной механической энергии и удельной работы сил трения потока газов в трубопроводе [c.40]

Из уравнения энергетического баланса компрессорного процесса, связывающего механическую энергию, подводимую к лопаткам, с энергией газового потока компрессора (см. 3-15), следует, что в изоэнтропном прО" [c.303]

ТОЧКИ, ПО которым выбраны сечения для составления баланса механической энергии в потоке. [c.334]

Пренебрегая здесь членами, учитывающими работу массовых сил, диссипацию работы вязких сил в теплоту, влияние внешних источников тепла, влияние градиентов давления и диссипацию механической энергии межфазных потоков массы в теплоту, запишем уравнения баланса массы и энергии для двухфазной многокомпонентной дисперсной смеси в виде [c.66]

В настоящем разделе рассмотрено гипотетическое течение псевдопластичной жидкости, в котором изменение температуры среды достигается за счет разогрева вследствие диссипации механической энергии и теплообмена с окружающей средой. Принимаем, что в таком одномерном течении остаются справедливыми все ранее полученные зависимости, что градиент температур в поперечном направлении отсутствует и что температура на границе потока известна. Тогда задача определения продольного распределения температур сводится к интегрированию уравнения теплового баланса с учетом теплообмена с окружающей средой. [c.185]

Водные балансы тепловых электростанций зависят от назначения станции, которое в свою очередь определяет тип установленных на ней паровых турбин. Независимо от параметров пара станция может быть предназначена для выработки электрической или преимущественно тепловой энергии. С точки зрения выработки электрической энергии основным агрегатом станции следует считать электрический генератор, в котором механическая энергия преобразуется в электрическую, паровой турбине при этом отводится роль привода электрического генератора. С точки же зрения выработки тепловой энергии паровая турбина является основным агрегатом, поставляющим потребителям эту энергию в виде пара или горячей воды. Соотношение между двумя функциями — служить приводом электрогенератора и быть непосредственным источником тепловой энергии — неодинаково у разных турбин. Если паровая турбина предназначена обеспечивать потребности в тепловой энергии только самой электростанции, которые, как правило, невелики, то потоки пара, идущие через отборы турбины, также невелики у таких турбин, называемых конденсационными, основной поток пара (70%) направляется в конденсатор турбины. Тепловые станции, оборудованные турбинами конденсационного типа, называются конденсационными электростанциями (КЭС). [c.6]

Применяя эту формулу к двум радиальным сечениям ступени я обозначая подвод механической энергии за единицу времени к газу на этом участке — W, теплообмен газа с ограничивающими поток стенками (лопаток, ротора и корпуса) —(в алгебраическом смысле) и потерю мощности на трение о стенки корпуса и ротора — можно написать уравнение теплового баланса рассматриваемого участка ступени [c.502]

Из уравнения энергетического баланса компрессорного процесса, связывающего механическую энергию, подводимую к лопастям, с энергией газового потока компрессора, [c.314]

В случае внезапного расширения потока при выходе жидкости из одной трубы в другую, имеющую больший диаметр (рис. 5. 2), механическая энергия расходуется на образование вихрей. При постепенном изменении поперечного сечения, как у насадка в примере 5. 1, потери энергии весьма малы. С помощью уравнения баланса импульса получим выражение для энергии к, теряемой при внезапном расширении потока несжимаемой жидкости. [c.47]

Особенностью структуры уравнений (1.76)—(1.79) является то, что члены, учитывающие межфазные потоки субстанций, входят не в граничные условия, а в сами уравнения. Так, четвертые и пятые члены справа в уравнениях (1.76) и (1.77) учитывают перенос тепла из фазы в фазу. Кроме того, эти уравнения содержат члены, учитывающие диссипацию энергии механического взаимодействия фаз в тепло (первые члены справа). В уравнениях баланса массы (1.78) и (1.79) вторые и третьи члены справа учитывают изменение концентрации к-то компонента за счет его притока в элементарный объем или удаления из объема рассматриваемой фазы последние члены этих уравнений отражают изменение концентрации к-го компонента из-за изменения массы рассматриваемой фазы, происходящего за счет действия суммарных потоков вещества через границу раздела фаз. [c.67]

Прииер 7-1. Вывод уравнения баланса механической энергии для установившегося течения несасвмаеной жидкоств. Проинтегрировать уравнение (3.33) и получить уравнение макроскопического баланса энергии для течения в системе, изображенной на рис. 7-1, наложив на эту систему следующее дополнительное ограничение на пзгги жидкости не должно встречаться никаких подвижных твердых тел (другими словами, жидкость не может производить работу над окружающей средой). Жидкость считать несжимаемой и предполагать, что осредненные характеристики потока не зависят от времени. Использовать теорему Остроградского — Гаусса для преобразования объемных интегралов в поверхностные [c.203]

Записать тоавнения балансов механической энергии для систем 1—11, П1 1У и 0-/7. Показать, что если объемная скорость потока во всех вискозиметрах одна и та же, справедливо соотношение [c.225]

Рис. 4.6. Баланс механической энергии для фиксированного прямоугольного объемного элемента в однородной жидкости плотности р. Показаны потоки через пару граней, где есть х-компонента потока плотности механической энсргнн Р. Они дают вклад в общую потерю энергии в единице объема, равную дР дх две другие пары граней дают вклады дРу/ду, дР дг, где Ру и есть у- и 2-компоиенты Р. Баланс энергии для элемента нельзя описать полностью в терминах потоков через грани. Имеется дополнительная потеря энергии в единице объема, равная ре, где е — положительная величина, называемая коэффициентом диссипации.

Решенпе. Как и в примере 7-5, сначала запишем уравнения стационарных балансов массы и механической энергии для потоков, заключенных между сечениями / и // в каждом из двух типов измерительных приборов, которые изображены на рис. 14-6. В случае течения сжимаемых газов эти уравнения могут быть представлены в следующем виде баланс массы [c.416]

Общий энергетический баланс. Для потока с установившимся массовым расходом в соответствии с законом сох1ранения энергии необходимо, чтобы общая энергия, входящая в первое сечение, плюс вся энергия, добавляемая между сечениями, равнялись общей энергии, выходящей через второе сечение (рис. 6-4). В каждом сечении жидкость обладает тремя видами механической энергии. Благодаря подъему на высоту г над произвольно выбранной начальной плоскостью, она приобретает потенциальную [c.201]

Количественное описание элементарного акта флотации является сложной задачей, решения которой основаны на различных представлениях о физической сути процесса (см. раздел 9.2). Как известно, для описания сходной задачи сорбции, лимитируемой скоростью переноса молекул примеси в жидкой фазе, применяют уравнения диффузии. Хаотическое движение частиц в турбулентных потоках можно описать аналогичными уравнениями, подставив в них значения коэффициента турбулентной диффузии. Диффузионное уравнение турбулентной миграции частиц типа (9.7) корректно в том случае, когда характерный линейный размер исследуемого потока значительно превосходит внутренний масштаб турбулентных вихрей (размер самых мелких пульсаций). Вместе с тем в отличие от молекул сорбируемых веществ частицы обладают конечными размерами и массой, что вызывает отклонение их траекторий от линий тока жидкости. В. Г. Левич показал, что для частиц субмикронных размеров вероятность осаждения по диффузионному механизму значительно выше, чем вследствие инерционного сноса. В то же время большинство исследователей при анализе гидродинамического этапа элементарного акта флотации рассчитывают траекторию частицы на основе баланса сил тяжести, инерции и вязкого сопротивления без учета пульсационной составляющей скорости. Оценочные расчеты, однако, показывают, что даже для колонных аппаратов, в которых отсутствуют механические перемешивающие устройства, вследствие диссипации энергии всплывающих пузырьков частицам сообщается пульсационная скорость, соизмеримая со скоростью их седиментации. Известно, что уже при Кеь=20 за пузырьком возникает вихревое течение, способное засасывать относительно мелкие частицы. Таким образом, при изменении типоразмера флотационной машины может изменяться не только скорость осаждения частиц на пузырьки, но и его механизм. Невозможность создания флотационной машины, оптимальной при обогащении сырья различного гранулометрического и химического состава, обусловлена различиями необходимых гидродинамических условий процесса. [c.213]