Жидкая фаза осадка

Опытами установлено, что концентрация промывной жидкости после данной ступени промывки несколько меньше концентрации жидкой фазы осадка после той же ступени. Это можно выразить соотношением [c.234]

Коэффициент щ имеет значения меньше 1 и зависит от свойств твердой и жидкой фаз осадка, конструкции перемешивающего устройства и разности концентраций жидкой фазы осадка и промывной жидкости. Величина этого коэффициента находится из опытов. Экспериментально установлено, что величина а,- уменьщается по мере понижения концентрации извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка. [c.234]

Дано графическое сопоставление идеального и действительного процессов многоступенчатой последовательной промывки водой осадка сульфата бария от хлор-иона при начальной концентрации его в жидкой фазе осадка б н=0,05 и конечной концентрации Ск= = 0,0008 [7, с. 83]. [c.235]

Для определения концентрации извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка после любой ступени промывки (в массовых долях) [c.238]

Рис. VI-15. Номограмма для определения параметров многоступенчатой противоточной промывки осадков при полном выравнивании концентраций жидкой фазы осадка и промывной жидкости.

Метод анализа действительного процесса противоточной промывки, когда полного выравнивания концентраций извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка и промывной жидкости не дости- [c.239]

На основании зависимости концентрации извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка от количества промывной жидкости и [c.240]

Для практических расчетов, например при проектировании новых фильтровальных установок, целесообразно использовать экспериментальные данные о необходимом количестве промывной жидкости, полученные при исследовании определенного осадка в заданных условиях. Для получения таких данных может быть использован метод непосредственного определения количества промывной жидкости, обеспечивающего достижение желательной степени извлечения жидкой фазы осадка. Могут быть применены так- [c.245]

Выполнен [278] математический анализ процесса промывки с разделением его на периоды вытеснения жидкой фазы осадка промывной жидкостью (поршневое течение), механического увлечения жидкой фазы осадка промывной жидкостью и диффузии жидкой фазы осадка в струйки промывной жидкости. Приведены уравнения и графики, соответствующие закономерностям рассматриваемого процесса. [c.257]

Пример У1-7 [265]. Из опытов, выполненных на восьмиступенчатой противоточной установке, где промывается уголь (класс О—3 мм) от водного раствора хлорида кальция, найдены значения а для всех ступеней промывки (рис. V -29). При этом концентрации извлекаемого вещества в промывной жидкости н жидкой фазе осадка для первой и последней (по ходу промывной жидкости) ступени составляли (Сп.ж) 1=0,003 С1 = 0,0045 (Сп.ж)в=0,15 С8=0,155. Определить постоянные Л и а в уравнении равновесной линии действительного процесса (VI,26). [c.264]

Кажущаяся несовместимость удаления влаги из осадка путем введения в его поры пара, который при частичной конденсации превращается во влагу, объясняется тем, что при повышении температуры вязкость жидкой фазы осадка значительно понижается это облегчает удаление влаги из осадка и понижает степень насыщения. Указано, что при поступлении пара на фильтр по толщине осадка распространяется фронт конденсации, причем температура в слое осадка, где происходит конденсация, сначала резко повыщается, а затем понижается соответственно действующему вакууму [312]. При этом температура осадков с хорошей проницаемостью повышается в течение нескольких секунд до 360 К для осадков с плохой проницаемостью указанная температура достигается за 1 —1,5 мин. В результате адиабатического охлаждения на воздухе, сопровождающегося испарением из осадка влаги, происходит дополнительное снижение влажности на 1,5—2%. [c.283]

Величину средней концентрации масла в жидкой фазе осадка после промывки можно найти из уравнения [c.132]

Кратность начального разбавления, вес. ч. Время до образования осадка, сек Отношение количества жидкой фазы осадка к количеству твердой фазы, вес ч. [c.143]

Отношение количества жидкой фазы осадка к количеству твердой фазы, вес, ч. [c.144]

Фосфорная кислота, содержащаяся в жидкой фазе осадка, носле промывки фосфогипса возвращается в процесс. [c.329]

Промытый осадок характеризуют содержанием промывной воды (и нгО, %), определяемым химическими или физическими методами. Вода в зависимости от способа промывки (противоток с неподвижным осадком, одноразовая промывка осадка, репульпация осадка и т. д.) смешивается с жидкой фазой осадка или вытесняет ее. [c.265]

Промывка методом вытеснения жидкой фазы осадка промывной жидкостью, осуществляемая непосредственно на фильтрах периодического и непрерывного действия [c.177]

В уравнениях (VI, 28) п (VI, 29) величина i обозначает концентрацию. извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка, поступающего со ступени I на ступень +1, а (Сп. ж) +1 соответствует концентрации извлекаемого вещества в промывной жидкости, уходящей с I + 1-й ступени. [c.201]

На рис. УЫ5 дано графическое сопоставление идеального и действительного процессов многоступенчатой последовательной промывки водой осадка сульфата бария от хлор-иона при начальной концентрации его в жидкой фазе осадка Сн = 0,05 и конечной концентрации Ск = 0,0008. Линия равновесия идеального процесса 1 проведена в соответствии с уравнением (VI, 27) как диагональ квадрата линия равновесия действительного процесса 2 построена по уравнению (VI,26) с использованием экспериментально найденных для этого случая значений Л = 1,02 и а = 0,00074 линии рабочих концентраций Идеального и действительного процессов 3 и 4 проведены соответственно на основании уравнений (VI,29) и (VI, 28) с применением одинаковых для всех ступеней значений и различных для каждой ступени а , найденных из опыта. После нанесения на диаграмму всех перечисленных линий обычным способом построены ступени процесса в указанных выше пределах концентраций. Из диаграммы видно, что для осуществления [c.201]

На основании зависимости концентрации извлекаемого вещества в жидкой фазе осадка от количества промывной жидкости и числа ступеней промывки для п = 1 9 построены кривые в координатах Wl Wг— go — gn)lgo (на рис. 1-18 показаны кривые для четырех-, пяти- и шестиступенчатой промывной установки) очевидно, что наклон этих кривых равен В/Л. [c.208]

Для практических расчетов, например при проектировании новых фильтровальных установок, целесообразно использовать экспериментальные данные о необходимом количестве промывной жидкости, полученные при исследовании определенного осадка в заданных условиях. Для получения таких данных может быть использован метод непосредственного определения количества промывной жидкости, обеспечивающего достижение желательной степени извлечения жидкой фазы осадка. Могут быть применены также способы исследования процесса промывки, например, с использованием соотношений типа уравнений (VI, 9) ( 1,13), (VI, 15) эти уравнения в относительно простом виде дают зависимости степени извлечения жидкой фазы осадка от объема промывной жидкости. [c.212]

Под промывкой осадков, образовавшихся на фильтре, понимают процесс извлечения жидкости, задержавшейся в порах этих осадков, другой жидкостью, смешиваюшейся с первой. Жидкость, задержавшаяся в порах осадка, по своему составу и свойствам аналогична фильтрату, собранному в приемнике в дальнейшем она будет называться фильтратом, а также жидкой фазой осадка, или просто жидкой фазой. Жидкость, применяемая для извлечения этой фазы из пор осадка, называется промывной жидкостью. [c.209]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]

Промывка осадка охлажденным растворителем. Четкость разделения парафина и масла сильно зависит от режима холодной промывки. Если бы при промывке растворителем удалось полностью вытеснить из пор осадка масляный раствор, можно было бы в одну ступень фильтрации получить парафин, практически не содержащий масла. Однако масляный раствор вытесняется растворителем только на первой стадии промывки, а затем процесс промывки подчиняется более сложным закономерностям [48, 49, 68, 69, 96, 97]. Промывку осадка растворителем можно рассматривать как процесс, состоящий из трех стадий поршневое вытеснение жидкой фазы из пор осадка период от прохода струек растворителя через наиболее широкие поры осадка до окончания поршневого вытеснения в наименьших по ах диффузионное вымывание растворителем остатков жидкой фазы из осадка. Основным показателем в этом процессе является кратность промывки — отношение объема растворителя, прошедшего сквозь осадок, к объему жидкой фазы осадка [67]. Кратность промывки зависит от начального содержания жидкости в порах осадка и от скорости отфильтровыва-ния растворителя промывки, которые, в свою очередь, зависят от кристаллической структуры осадка. По этой причине для повышения эффективности промывки очень важно уменьшить начальную пористость осадка (т. е. пористость в момент образования осадка). [c.147]

Содержание масла в парафине после регенерации растворителя определяется количеством жидкой фазы в фильтровальном осадке и концентрацией в ней масла. Концентрация масла в жидкой фазе осадка после его промывки и просушки зависит от содержания масляных компонентов в растворителе и от степени промывки и просушки осадка. Снижение содержания масла в растворителе, применяемом для обезмасливания, является одним из важнейших условий получения глубокообезмасленных парафинов. Каждому определенному содержанию масла в растворителе соответствует олределенный предел глубины обезмасливания, ниже которого парафин обезмаслить невозможно даже если проводить процесс при сколь угодно большом числе ступеней разделения [8, 9, 109—111]. На рис. 47 показана зависимость содержания масла в парафине при обезмасливании от концентрации масла в растворителе и количества жидкой фазы в осадке [110]. Данные рисунка и исследований [110, 111] показывают, что для получения парафина с 0,2— 0,5 вес.% масла, при содержании жидкой фазы 75—85% в осадке, содержание масла в растворителе не должно превышать 0,02— 0,05 вес.%. [c.151]

Отходы в хим. технологии классифицируют по агрегатному состоянию, токсичности, методам переработки и др. По агрегатному состоянию различают отходы газообразные, жидкие и твердые. Газообразные отходы-выделения хим.-технол. процессов, выбросы из пром. печей, сушилок, отдувочных аппаратов и т.д. Жидкие отходы почти полностью состоят из жидкой фазы и содержат растворен-ные в воде или иных р-рителях соли, щелочи, к-ты, орг. в-ва, а также примеси взвешенных частиц. Твердые отходы получают в виде порошков, пылей, слитков или затвердевшей массы. К отдельной группе отходов относят т.наз. шламы-остатки, содержащие твердую и жидкую фазы (осадки после фильтрования, седиментации, нейтрализации). [c.430]

Ряс. VI-14. Номограмма для определения параметров многоступенчатой последовательной промывки осадков прн полном выравнивании концентраций жидкой фазы осадка и (VI 20) промывиой жидкости. [c.199]

Пример 22 [329]. Из опытов, выполненных на восьмиступенчатой противоточной установке, где промывается уголь (класс 0—3 мм) от водного раствора хлорида кальция, найдены значения а для всех ступеней Промывки (рис. У1-21). При этом концентрации извлекаемого вещества в промывной жидкости и жидкой фазе осадка для первой и последней (по ходу промьгеной жидкости) ступени составляли (Сп-ж)] = 0,003 С]=0,0045 [c.215]