Установка многоступенчатые противоточные

Фиг. 115. Схема многоступенчатой противоточной экстракционной установки.

Для экстракционной очистки сточных вод применяют многоступенчатые противоточные схемы, включающие 3—4 смесителя с отстойниками или 2—3 колонных аппарата. Методы диспергирования экстрагента в массе очищаемой воды отличаются большим разнообразием и наряду с механическим перемешиванием, вибрацией, пульсацией и т. д. включают диспергирование за счет энергии потоков в распылительных, полочных, насадочных и других аппаратах. Установки очистки сточных вод рассматриваемым методом содержат, как правило, колонну для отгонки из очищенной воды частично растворяющегося в ней экстрагента. Регенерацию растворителя из фенольных экстрактов осуществляют ректификацией. Схема экстракционной очистки показана на рис. 7.2. [c.260]

Ректификация состоит в многократном чередовании и повторении процессов испарения и конденсации в противотоке пара и жидкости при температуре кипения. Ректификация относится к многоступенчатым противоточным процессам разделения (протекает по схеме каскада с постоянным потоком) и принципиально может обеспечить любую заданную степень разделения . Противоток пара и жидкости создается благодаря наличию в схеме ректификационной установки испарителя (куба), связанного с нижним концом, и конденсатора (дефлегматора), связанного с верхним концом колонны. Тепло, подводимое к кубу, благодаря теплообмену между паром и жидкостью в адиабатических условиях передается последовательно от ступени к ступени и отводится хладоагентом в конденсаторе. Благодаря массообмену между потоками пара и жидкости более летучий компонент переносится потоком пара в направлении снизу вверх, а менее летучий компонент — потоком жидкости сверху вниз. Таким образом, в основе ректификации лежит тепло- и массообмен между потоками пара и жидкости. При этом движущая сила массообмена определяется фазовым равновесием жидкость — пар и материальным балансом. Соотношения между основными параметрами ректификации, определяемые законами фазового равновесия жидкость — пар и материальным балансом, составляют статику ректификации. [c.42]

В рассмотренном процессе многоступенчатой противоточной экстракции уходящий из аппарата сырой (до удаления экстрагента) экстракт Эу может иметь в пределе концентрацию целевого компонента, соответствующую равновесию с поступающей исходной смесью. Эту концентрацию можно значительно повысить, если осуществить процесс с флегмой (рис. ХП-12, а). В данном случае исходная смесь вводится в одну из промежуточных ступеней аппарата, а часть чистого экстракта Э (из которого удален экстрагент) возвращается в виде флегмы и движется навстречу экстракту, покидающему ступень аппарата, в которую вводится исходная смесь. При выходе из аппарата сырой экстракт Эу разделяется на установке 4 (рис. ХП-12, а) на чистый экстракт Э и регенерированный экстрагент С. Часть экстракта Эф возвращается в аппарат в качестве флегмы, а остальное его количество Э = = Э —Эф отводится как конечный продукт. Регенерированный же экстрагент Сэ из установки 4, к которому присоединяется количество экстрагента Ср, извлеченного из рафината, возвращается в экстрактор на повторное использование. Таким образом, в рассматриваемом процессе экстрактор, по аналогии с ректификационной колонной непрерывного действия, делится входящим потоком исходной смеси на две части, из которых верхняя является укрепляющей для экстракта, а нижняя — исчерпывающей для рафината. [c.581]

Наиболее эффективным вариантом сорбционного метода очистки сточных вод является фильтрование через высокодисперсный уголь в установках многоступенчатой противоточной адсорбции [130]. Фильтрующее оборудование включает батарею намывных фильтров, первый из которых, загруженный вспомогательным фильтрующим материалом — перлитом, диатомитом и т. п., задерживает крупные частицы взвесей, а последующие являются адсорберами с развитой поверхностью контакта за счет распределения высокодисперсного сорбента на большой поверхности намывных фильтров. Это позволяет использовать 70—90% сорбционной емкости угля в таких слоях малой высоты вместо 25—45% для углей обычного гранулометрического состава (3 —5 мм) в насыпных фильтрах. [c.147]

Рис. 2-27. Схема установки для многоступенчатой противоточной экстракции с каскадным расположением аппаратов с мешалкой и отстой-I ников 9

Многоступенчатая противоточная экстракция. Экстракция по этой схеме (рис. ХП1-11) особенно часто применяется в промышленности. Исходный раствор F и экстрагент 5 поступают с противоположных концов установки, состоящей из последовательно соединенных ступеней, и движутся противотоком друг к другу. Конечный экстракт E удаляется из первой ступени установки, а конечный рафинат / — из последней ступени. При этом на последней (л-ой) ступени рафинат наиболее [c.533]

При многоступенчатой противоточной щелочной промывке уменьшается расход очистного реагента и повышается полнота удаления менее реакционноспособных примесей. В зависимости от назначения процесса концентрация щелочи изменяется от 5 до 30% вес. [4]. Очистку проводят в условиях, обычно существующих на выходе продукта с установки, т. е. при температуре 20— 55° С и избыточном давлении 0,3—2,8 ат. Относительное количество щелочного раствора обычно лежит в пределах 0,1 — 1 об. на 1 объем продукта [47]. Применение процессов этого типа повсеместно сокращается в связи с повышением требований к очистке нефтезаводских стоков и разработкой регенеративных процессов, позволяющих резко сократить расход реагентов и обеспечивающих почти полное удаление нежелательных примесей. [c.100]

По характеру движения адсорбента и очин аемой жидкости различают многоступенчатые установки с перекрестным и про-тивоточным перемещением взаимодействующих фаз. Максимальное использование адсорбционной емкости поглотителя может быть, достигнуто только в многоступенчатых противоточных установках [16, 44]. [c.123]

При построении теоретической модели непрерывной адсорбции в многоступенчатых противоточных адсорбционных установках необходимо учитывать основные закономерности кинетики адсорбции растворенных веществ [46]. В аппаратах — смесителях высокая степень перемешивания адсорбента и очищаемой воды обеспечивает быстрый подвод растворенных веществ к поверхности зерен, поэтому кинетика адсорбции в них в большинстве случаев лимитируется внутридиффузионным про цессом. Внутридиффузионную кинетику адсорбции органических веществ из водных растворов определяет в основном диффузия адсорбированных молекул. Рассмотрим уравнения, моделирующие процесс адсорбции в трехступенчатой нротивоточной схеме с учетом времени пребывания частиц в реакторах, причем первым будем считать реактор, стоящий по направлению перемещения адсорбента. Тогда при условии постоянства концентраций поглощаемых веществ на каждой ступени (динамическое равновесие) для каждой ступени справедливы следующие уравнения [c.125]

В качестве абсорбентов в последнее время используются все более легкие углеводороды, содержащие большее число молей в единице веса. Так, при выделении фракции Сз абсорбентом может служить нестабильный бензин, который попутно стабилизируется в этой же установке. Этилен из газов пиролиза может извлекаться пропаном, бутаном и пентаном. Для уменьшения потери из абсорбента — бензина ценного легколетучего изопентана либо верх абсорбера должен орошаться тяжелым стабильным бензином, либо сухой газ следует промывать небольшим количеством еще более тяжелого абсорбента, например керосино-газойлевыми фракциями. Противоточное, многоступенчатое контактирование бензина-абсорбента в абсорбере более эффективно, чем применявшийся ранее на многих ГФУ способ одноступенчатого смешения бензина и газа в контакторах. [c.160]

Рис. V. 17. Схема многоступенчатой противоточной установки непрерывного действия для экстрагирования в системе твердое те.. о — жидкость

Связь между составами материальных потоков на входе и выходе из многоступенчатой противоточной установки определяется уравнением материального баланса для всей установки [c.493]

О. я. фенолом — очистка дистиллятных и остаточных масел, применяемая после предварительной их деасфальтизации пропаном. Производится методом экстрагирования на установках типа противоточной многоступенчатой системы смесителей и отстойников, а также в экстракторах вертикального типа. Экстракция осуществляется в зависимости от качества сырья при 50—100°. [c.437]

Еще большего использования сорбционной емкости можно добиться в многоступенчатом противоточном процессе. Угольную пульпу перекачивают навстречу сточной воде из последующих ступеней в предыдущие (схема Г). Недостатком такой установки является ее громоздкость. [c.554]

Благодаря близости величин коэффициентов распределения соседних РЗЭ применение экстракционных методов в обычном их исполнении (экстрактор, встряхивание в делительной воронке и т. д.) не приводит к выделению и даже обогащению индивидуальных элементов. Экстракционное разделение РЗЭ осуществляется только многоступенчатым противоточным методом [20, 22, 70, 72, 103, 104., 363, 444]. В работе [22] для выделения прометия использовалась установка с неподвижной тяжелой фазой с механическим и воздушным перемешиванием. Каждая ячейка представляла собой смеситель-отстойник с вынесенной зоной отстоя. Процесс разделения проводился следующим образом. [c.145]

Рис. 16. Технологическая схема установки с противоточным многоступенчатым орошением поглотительной части скруббера

Принципиальная схема многоступенчатой противоточной установки изображена на рис. 12.7. Исходный раствор Р и растворитель 5 движутся противотоком в установке, состоящей из п последовательно соединенных ступеней, причем конечный экстракт состава Е, удаляется из первой ступени, а конечный рафинат состава Яп — из последней. [c.375]

Расчет многоступенчатой противоточной установки. Если можно пренебречь взаимной растворимостью фаз (чистых растворителей А и 5), то уравнение материального баланса примет вид [c.376]

Многоступенчатая противоточная экстракция более эффективный процесс, чем экстракция в перекрестном токе. Она характеризуется более высокой средней движущей силой. За счет выравнивания движущей силы в начале и конце установки происходит более полное извлечение компонента из раствора, при этом снижается модуль экстракции (по сравнению с модулем экстракции в перекрестном токе), однако увеличивается требуемое число ступеней контакта для достижения одинаковой степени очистки. [c.49]

Сорбентами могут служить мелкодисперсные вещества с развитой поверхностью — опилки, зола, торф, глины, коксовая мелочь. Наиболее эффективные сорбенты — активные угли различных марок. Адсорбцию производят перемешиванием очищаемой воды с сорбентами. Наиболее экономичны многоступенчатые установки с противоточным введением сорбента. Такие установки представляют собой каскад реакторов смешения (см. гл. IV и V). Расчет некоторых параметров противоточной сорбционной установки можно производить по следующим формулам концентрация вещества в очищаемых сточных водах после п-й ступени определяется по уравнению [c.181]

Многоступенчатая противоточная экстракция с флегмой. В процессе экстракции без применения флегмы концентрация экстрактного раствора на выходе из аппарата определяется условиями равновесия с исходным раствором, что ограничивает степень разделения. Чтобы увеличить степень разделения, создают возвратный поток экстракта в виде флегмы Ra (см. рис. 1Х-13, б). В этом случае экстрактный раствор как обычно, направляется на регенерационную установку, где из него возможно полнее удаляют растворитель о, который затем смешивают с исходным растворителем Ь. Поток экстракта 0о, уходящий из регенерационной установки, делится на две части одна часть Qк отводится в виде готового экстракта, а другая часть возвращается в аппарат в виде флегмы Ro Поток поступающей в аппарат флегмы удаляет из экстрактного раствора часть растворителя и целевых компонентов, которые в конечном итоге переходят в рафинатный раствор. В результате увеличиваются степень разделения и выход рафинатного раствора. Вместе с тем увеличивается расход избирательного растворителя (экстрагента), что приводит к увеличению размеров и стоимости экстракционной установки. Поэтому выбор доли экстракта, возвращаемого в виде флегмы, должен производиться на основе технико-экономических расчетов. При этом надо иметь в виду тот факт, что при рециркуляции части экстракта поток флегмы должен быть таким, чтобы составы экстрактных и рафинатных растворов соответствовали двухфазной области на треугольной диаграмме, т. е. возвращаемый поток экстракта не должен приводить к полной взаим- ной растворимости компонентов. [c.285]

Рассмотрены преимущества противоточной многоступенчатой промывки осадков методом разбавления на примере трехступенчатой установки, каждая ступень которой состоит из барабанного вакуум-фильтра и аппарата для взмучивания осадка [256]. Указано, что при противоточной промывке необходимо (при одинаковой степени извлечения растворимого вещества) в 2 раза меньше промывной жидкости, чем при прямоточной. Обсуждена возможность использования противоточной промывки для осадков с разрушающимися твердыми частицами при взмучивании. [c.241]

Экстрагирование двойным (сложным) растворителем производится на противоточной многоступенчатой установке (фиг. 119)., В смеситель С7 вводится из емкости свежий растворитель — смесь фенола и крезоловых кислот сюда же поступает из отстойника 06 раствор в пропане почти очищенного рафината. [c.357]

Противоточное экстрагирование можно проводить как в смесителях, так и в колоннах. Во всех случаях противоточное экстрагирование с одним растворителем представляет собой многоступенчатый процесс непрерывного действия, в котором исходная смесь поступает в первую ступень, а растворитель—в последнюю, причем образующиеся две жидкие фазы—экстракт и рафинат непрерывно протекают противотоком один к другому (конечный экстракт вытекает из первой ступени установки, а конечный рафи[1ат из последней . Таким образом, в установках подобного типа наиболее слабый раствор экстрагируемого компонента В взаимо- [c.617]

Ниже приведено сравнение энергетических затрат на организацию прямоточно-противоточного движения теплоносителя в комбинированной многоступенчатой установке и обычного прямоточного аппарата. [c.120]

Многоступенчатая противоточная экстракция с флегмой. Для того чтобы повысить степень разделения исходного раствора на компоненты, при экстракции, по аналогии с ректификацией, используют иногда орошение аппарата флегмой. В процессах экстракции без применения флегмы концентрация экстракта, выходящего из многоступенчатого аппарата, не может быть выше равновесной, соответствующей концентрации исходного раствора, что ограничивает степень разделения. При использовании флегмы (рис. ХП1-15) экстракт Е направляется, как обычно, в установку для регенерации, где из него отгоняют возможно большее количество экстрагента 5рер. Однако в данном случае установка для регенерации является аналогом дефлегматора в процессе ректификации. Выходящий из нее остаточный продукт делится на две части одна часть отводится в виде экстракта Е , а другая часть возвращается в аппарат в виде флегмы Поток флегмы, поступающей в аппарат на стороне отбора экстракта, вымывает из последнего частично или полностью растворенное в нем некоторое количество исходного растворителя (компонента А), причем удаленный из экстракта компонент А в конечном счете переходит в рафинат. В результате степень разделения увеличивается и выход рафината возрастает. [c.536]

Многоступенчатое противоточное экстрагирование. На рис. 411 представлена схема многоступенчатого (п ступеней) противоточпого экстрагирования. Смесь твердых веществ, подвергаю иаяся экстрагированию, поступает в первую ступень установки в количестве кгс час с содержанием компонента В, равным х вес. долей. С другого конца установки в последнюю ступень вводится растворитель в ког.ичестве G,.[n-y ) кгс1час, имеющий концентрацию. гдгц.ц. [c.600]

На основании полученных данных, в 1963 г. спроектирована и в апреле 1964 г. на Ново-Уфимском НПЗ построена полупромышленная установка производительностью 2—4 т1сутки. Назначение установки — улучшение качества сернистого нефтяного кокса до требований электродной. промышленности посредством нагрева до 1500° за счет частичного сжигания части сырья в кипящем слое в многоступенчатом противоточном аппарате с последующей выдержкой остального количества кокса в выносной реакционной камере (десульфуризаторе) в течение 2 ч. В качестве сырья использовалась мелочь сернистого кокса с установки замедленного коксования после предварительного отделения фракций выше 5—7 мм. Качество сырого кокса показано ниже. [c.229]

Степени свободы. Для определения числа степеней свободы можно рассматривать всю установку состоящей из двух проти-вогочных каскадов, ступенн питания и секции получения флегмы. Таким образом (см. раздел о многоступенчатой противоточной экстракции), для двух каскадов [c.343]

Положение точек М , М2 и М3 на линиях смешения зависит от соотношений расходов смешиваемых потоков, от концентраций целевого компонента в этих потоках и находятся из уравнений материальных балансов (7.3), (7.4), записываемых для каждой из ступеней противоточной установки. Используя эти же балансовые равенства, можно показать, что отрезки сходящихся прямых РЕу, Е2Ях, ЕзК2 и 5Лз, если их продолжить влево (см. рис. 7.11, б), пересекутся в одной точке (Р), которую называют полюсом. При сложном анализе составов многих потоков для многоступенчатой противоточной экстракции положение полюса служит удобной базовой точкой, облегчающей построение и расчеты с помощью треугольной диаграммы состояния. [c.456]

При экстракции по многоступенчатой противоточной схеме сточная вода и экстдоагент поступают с противоположных концов установки, состоящей из нескольких ступеней, каждая из которых включает смеситель воды и экстрагенты и отстойник (или центробежный сепаратор). Сточная вода и экстрагент движутся навстречу друг другу, в результате очищенная сточная вода выходит и последней ступени, а конечный экстракт — из первой ступени. На последней ступени сточная вода, содержащая небольшое количество извлекаемой примеси, смешивается со свежим экстрагентом,. а на первой ступени исходная сточная вода контактирует с экстрагентом, содержащим некоторое количество примеси. Благодарят этому достигается большая движущая сила процесса экстракций и высокая эффективность очистки сточных вод. [c.232]

Использование многоступенчатой противоточной обработки воды позволяет сократить дозу ПАУ, но многократно увеличивает число и объем сооружений по 2Ду,г/йм разделению ПАУ и воды (см. рис. И. 15 и 111.8). По этому принципу работает установка в г. Лебонан. Разделение ПАУ происходит при добавке флокулянта в отстойниках. Отработанный ПАУ из отстойника I ступени подается в контактор I ступени, а на регенерацию уголь выводится из отстойника I вода фильтруется один раз после П ступени сорбции. В целом, затраты на доочистку сточных вод в г Лебонане в 1972—1973 гг. составляли 25% от затрат на ЬХи тех же стоков. [c.90]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]

Рассмотрим, чему равен к.п.д. комбинированной прямо-точно-противоточной установки при /г = 3 и п = Ъ и сравним его с к.п.д. прямоточного аппарата разумеется, процессы высокотемпературной термической обработки нецелесообразно проводить в прямоточных теплообменных аппаратах с постоянным сечением канала. Это положение подтверждается настоящим примером. Так как заданная конечная температура материала равна 1273°К, то конечная температура газа пои прямотоке должна быть несколько выше этой величины Итак, 1инимальное значение Ту, в этом случае, по-видимому, можно принять 1280°К, а значення начальных температур газа соответствуют принятым для многоступенчатого теплообменного аппарата [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология