Коэффициент подсоса

Количество подсасываемого воздуха выбирается из условий обеспечения безопасности, т. е. с избытком по отношению к тому количеству, которое необходимо для полного сжигания СО. Так, например, полная безопасность работы газоочистки сталеплавильной печи обеспечивается при коэффициенте избытка воздуха около 2,15 коэффициент подсоса воздуха в конвертерном производстве равен примерно 5. Подсос такого количества воздуха позволяет не только перевести СО в СОг, но и охладить газы до 800—1200 °С. Дальнейшее охлаждение газов осуществляется в котлах-утилизаторах и форсуночных скрубберах . [c.81]

Ф — коэффициент подсоса осветленной воды в осадкоуплотнитель, равный 1,15—1,2. [c.132]

Uq — объемный коэффициент подсоса водовоздушного эжектора, Uo= Qh/Qp [c.7]

Uy — объемный коэффициент подсоса гидроструйного насоса по жидкой фазе [c.7]

Л — объемный коэффициент подсоса гидроструйного иасоса, перекачивающего гидросмесь, при котором возникает кавитация [c.8]

В этом случае Ке зависит от режима работы гидроструйного насоса, т. е. от коэффициента подсоса. Отношение скорости жидкости в горловине Огг к скорости жидкости на выходе из сопла можно записать в виде [c.27]

Как отмечают авторы работы [53], в некоторых условиях характеристики гидроструйных насосов могут зависеть от шероховатости поверхности их проточной части. П. Н. Каменев [23] даже ставит в непосредственную зависимость от нее расчетные величины для гидроструйных насосов. Однако, как показано в работе [53], коэффициент трения проточной части определяется в основном величиной Re, а влиянием шероховатости ее стенок в большинстве случаев можно пренебречь. Более того, можно показать, что использование В. П. Рудником [55] выводов П. Н. Каменева [23 ] о том, что напоры гидроструйных насосов в области малых коэффициентов подсоса и могут быть повышены за счет тшательной обработки поверхностей их проточной части, приводит при анализе параметров преобразователей характеристик центробежных насосов (см. гл. 8) к получению физически неверных результатов. Так, по данным В. П. Рудника [55], КПД струйных преобразователей может стать больше единицы, что, конечно, неверно. [c.28]

Анализируя выражение (1.7), можно видеть, что значение Re в камере смешения (горловине) обычно близко к значению Re, определяемому по формуле (1.1). Это объясняется тем, что, как показано ниже, при малых значениях отношения dr/d коэффициент подсоса и обычно не превышает единицы при больших значениях этого отношения (dr/de = 5-4-10) коэффициент под- [c.28]

В качестве безразмерного расхода д используем коэффициент подсоса и, равный отношению расхода пассивной жидкости Qв к расходу активной жидкости <Эр, т. е. [c.33]

В связи со сложностью процессов, происходящих в конструктивных элементах гидроструйных насосов, их взаимным влиянием друг на друга, зависимостью гидравлического сопротивления от режима движения жидкостных потоков, от коэффициента подсоса и многих других факторов коэффициенты сопротивления не могут быть приняты постоянными во всем диапазоне изменения рабочих параметров гидроструйных насосов. Для применяемых в настоящее время гидроструйных насосов с центральным соплом коэффициенты сопротивления в диапазоне изменения и от 0,2 до 5 можно ориентировочно принимать следующими Сц = 0,04-5-0,06 [c.35]

Авторы книги [651 отмечают, что уравнение (1.22) дает близкие к экспериментальным результаты при й 2. В области д. <2 уравнение (1.22) дает завышенные значения Ь.pJA.p при относительно большом коэффициенте подсоса и. Поэтому характеристики гидроструйных насосов в диапазоне д. <2 рекомендуется рассчитывать по уточненному уравнению, приведенному в книге [651. Необходимость уточнения обусловлена влиянием расширения рабочей струи, истекающей из рабочего сопла, вынесенного на определенное расстояние от входа в камеру смешения (см. п, 1.5). [c.36]

Рис. 1.11. Зависимость безразмерного давления р от коэффициента подсоса и по данным различных авторов

Ч В 8 т Рис. 1.15. Зависимость комплексного коэффициента потерь )э от геометрического параметра т и коэффициента подсоса и для кольцевого струйного насоса [c.45]

Рис. 1.17. Зависимость гидравлического КПД т), безразмерного давления Ар Арр и оптимального основного геометрического параметра р/ с в гидроструйных насосах с центральным соплом от коэффициента подсоса и и числа Рейнольдса Ке

Рис. 1.20 иллюстрирует зависимость безразмерного давления Арс/Арр и КПД г гидроструйных насосов с центральным соплом от коэффициента подсоса и и геометрического параметра Из рисунка видно, что безразмерный напор, развиваемый гидроструйным насосом, увеличивается с уменьшением отношения йр/йс- В то же время низконапорные насосы позволяют достичь большей подачи коэффициента подсоса и), однако для таких насосов небольшие изменения Арс/Арр приводят к значительным колебаниям расхода подсасываемой жидкости, в то время как высоконапорные насосы имеют достаточно крутую характеристику Ар Арр f (и) и могут обеспечить стабильную подачу при колебаниях Ар /Арр. [c.51]

Как для расчета, так и для эксплуатации важно определить условия, при которых в результате кавитации снижается подача или уменьшается полезный напор, создаваемый гидроструйным насосом. Поскольку в гидроструйном насосе поток имеет поперечный сдвиг, условия возникновения кавитации определить непросто. В настоящее время нет достаточно полных сведений о связи между минимальными местными давлениями в слое перемешивания на границе активного и пассивного потоков и основными параметрами в струйном насосе. Кавитация в струйном насосе может начаться как в результате увеличения скорости активной струи (при увеличении рабочего давления), так и при снижении давления на всасывании, а также при росте коэффициента подсоса и, происходящем при снижении противодавления Рс на выходе из гидроструйного насоса. [c.52]

Выразим величину Va через коэффициент подсоса и и основной геометрический параметр насоса dr/do- Учитывая, что [c.53]

Для практических приложений важно знать, при каком минимальном коэффициенте подсоса и в струйном насосе возникает кавитация. Поэтому выразим из (1.49) значение этого коэффициента, обозначив его как и (кавитационное) [c.54]

Е. Я- Соколов и Н. М. Зингер также получили уравнение для кавитационного коэффициента подсоса и [65]. Отличительной особенностью этого выражения является то, что в нем отсутствует число кавитации х, которое, хотя и изменяется в небольших пределах, все же зависит от конструкции гидроструйного насоса и, согласно данным, приведенным в статье [24], в ряде случаев может принимать и отличные от указанных выше значения (в среднем от 0,8 до 2,12 и даже более). Вместо числа кавитации в уравнение, приведенное в работе [65], входит отношение коэффициента скорости потока на входе в камеру смешения ф4 к коэффициенту скорости потока в рабочем сопле ф . Это уравнение получено [c.54]

На рис. 1.21 приведены построенные нами по уравнению (1.53) кавитационные характеристики = f (dy/d , Рв ) Фактический коэффициент подсоса гидроструйного насоса и должен быть меньше кавитационного коэффициента подсоса или (в пределе) равен ему. Если струйный насос работает при неизменных давлениях рабочей (рр) и пассивной (рн) жидкостей, то при снижении противодавления ро коэффициент подсоса и будет увеличиваться лишь до тех пор, пока не достигнет значения, равного u . т. е. до момента возникновение кавитации. [c.55]

Следует отметить, что критическое давление (давление парообразования) зависит от температур рабочего Тр и пассивного Тв потоков и коэффициента подсоса и. При одинаковой теплоем- [c.59]

Насадок с винтовым движением жидкости, предложенный Ю. М. Ермаковым [16], позволяет, по его мнению, увеличить коэффициент подсоса струйного насоса на 25—30 %. В настоящее время о систематических экспериментах со струйными насосами, оснащенными таким соплом, нам неизвестно. [c.62]

Таким образом, при одинаковых коэффициентах подсоса и одинаковом давлении рабочей жидкости при использовании гидроструйных насосов с оптимальным отношением площадей сечений камеры смешения и рабочего сопла бездиффузорный насос создает давление примерно в два раза меньше, чем струйный насос с диффузором. Однако в ряде случаев применение таких насосов оправдано простотой их устройства. [c.63]

Камеру смешения в настоящее время в основном принимают цилиндрической (djr = dir)- Однако ие во всех случаях в цилиндрической камере смешения могут быть созданы оптимальные условия для получения максимального расчетного коэффициента подсоса U. В этих случаях рекомендуется применять коническую камеру смешения. [c.64]

Оптимальное расстояние от выходного сечения рабочего сопла (2ц) до входного сечения камеры смешения (/г) определяется из условия, что при расчетном значении коэффициента подсоса и (для режима максимального КПД) площадь конечного сечения [c.65]

Рис. 1.26. Зависимость относительного перепада давления Ард/Арр, восстанавливаемого в диффузоре, от коэффициента подсоса и для гидроструйных насосов с центральным соплом

Ок — массовый коэффициент подсоса гидроструйиого аппарата, = РиСн/(РрОр) а, — отношение средних скоростей пассивного и активного потоков жидкости на входе в камеру смешения гидроструйного аппарата [c.8]

Вся область возможных режимов работы гидроструйных насосов разделена кривой оптимальных режимов на две зоны левую (лежащую ниже этой кривой) и правую (лежащую выше кривой). В левой зоне характеристика ApjApp = / (и) весьма крутая, т. е. при изменении давления р = ApjApp в довольно больших пределах относительный расход (коэффициент подсоса и) меняется незначительно. В то же время в правой зоне, лежащей выше кривой оптимальных режимов, весьма незначительное изменение величины ApJApp приводит к резкому изменению коэффициента подсоса и, т. е. работа гидроструйного насоса в этой зоне является неустойчивой. [c.43]

Характер зависимости т) = / (и) и размещение максимума КПД относительно коэффициента подсоса и обусловлены потерями на смешение потоков Лп.о и потерями в диффузоре Пд. С увеличением коэффициента подсоса и, а следовательно, и разницы между скоростями нан и Ирац (см. рис. 1.8) уменьшаются потери от смешения потоков Лп.с, но возрастают потери в диффузоре Пд. [c.48]

Баланс энергии в кольцевых гидроструйных насосах выполнен А. М. Скорубко [631. На рис. 1.19 приведены полученные им графики баланса мощности для двух кольцевых насосов, имеющих разные отношения т = Зр/Зс (3,76 и 7,25). Из графиков следует, что с увеличением отношения т КПД струйного насоса уменьшается. Анализ баланса мощности показал, что по мере увеличения коэффициента подсоса в струйном насосе с т = 3,76, который имел длину камеры смешения, равную трем ее диаметрам, потери мощности в диффузоре, где продолжается процесс смешения, растут. В струйном насосе с т = 7,25, который имел более длинную камеру смешения, процесс смешения в основном заканчивается в ней, поэтому в таком насосе преобладают потери в камере смешения. Это подтверждает вывод о существенности взаимного влияния камеры смешения и диффузора (см. п. 1.2) и обоснованность введения в уравнение характеристик (1.30) коэффициента 1рэ, отражающего потери энергии в камере смешения и диффузоре. [c.49]

Предположим, что при кинематически подобных режимах (т. е. при коэффициенте подсоса и = onst) для струйных насосов, подобных в геометрическом отношении, будем иметь [c.53]

Используя уравнение (1.51), можно опре елить ограничения, накладываемые кавитацией на коэффициент подсоса и в струйных насосах, имеющих заданное значение геометрического параметра drido и работающих при определенном сочетании давлений Рр, Рн на жидкости, имеющей критическое по кавитации давление р . [c.54]

Кавитационные характеристики гидроструйных насосов (рис. I.2I) можно совместить с рабочими гидравлическими характеристиками. Такие совмещенные характеристики приведены на рис. 1.22. По оси абсцисс отложены значения основного геометрического параметра струйных насосов drid , а по оси ординат — безразмерный перепад давления р = Аро/Арр [см. формулу (1.23)]. На графике отложены линии равных коэффициентов подсоса и, рассчитанных по уравнению (1.22), а в виде наклонных прямых — [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология