Коэффициент поля скоростей потока

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

III. Определение коэффициента теплопроводности Хг по профилю температур прн смешении параллельных потоков с разной температурой. В работе [13] потоки имели одинаковое сечение в работе [32] нагретый газ вводили по центральной трубе в наших опытах [33] создавался линейнйй источник теплоты, который обеспечивал нагревание узкой полосы газа на входе-в слой (см. стр. 121). Методы расчета Хг по экспериментальным профилям температур аналогичны расчету коэффициентов диффузии из поля концентраций (см. раздел III. 5) на основе решения задачи при соответствующих граничных условиях. Общий недостаток данного метода связан с неизбежной неравномерностью скоростей потока, имеющего разную температуру. [c.114]

Рис. 7.10. Зависимость коэффициента поля скоростей от коэффициента сопротивления решетки при центральном входе потока вверх аппарата

Формирование поля скоростей происходит под воздействием поступающего в -й элементарны объем ДУ газового потока, энергия которого обозначена на диаграмме связи элементом 8р. Энергия уходящего газового потока обозначена элементом Изменение кинетической энергии газа отображено узлом О и С-элементом, с которыми связаны упругие свойства газового потока. Затраты энергии на сопротивление слоя потоку газа изображены на диаграмме узлом 1 и Л-элементом, который является обобщенным коэффициентом трения. Передача импульса энергии газового потока твердым частицам представлена ТР-элементом с коэффициентом передачи 8р 8р — суммарное лобовое сечение частиц -го элементарного объема. Элемент 1, отображающий инерционные свойства движущегося материала, и 5 -элемент, соответствующий затратам энергии на преодоление силы тяжести с учетом силы Архимеда, объединены единичным узлом. Согласно методике составления уравнений по диаграмме связи аналитическая форма баланса энергии для Д имеет вид [c.231]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Ке, имеет место в тех случаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Ке вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения 15- 45°, для колен с небольшими радиусами [c.15]

Таким образом, если разницы во времени нет, то корреляция двух частей сигнала является полной (полная когерентность) при большой разнице во времени когерентность исчезает, а коэффициент корреляции уменьшается до нуля. Этот факт иллюстрируется в работе Робертса и Вильямса, посвященной исследованию ионизации турбулентного диффузионного водородного пламени с добавками 1% ацетилена методом электростатического зонда. Время, необходимое для уменьшения коэффициента корреляции в е раз, называется экспоненциальным временным масштабом и после преобразования в пространственные координаты, исходя из известного поля скоростей потока в пламени, представляет собой характерный масштаб макроскопических турбулентных пульсаций, или размер наименьших вихрей газового потока. Поскольку коэффициент корреляции — безразмерная величина, интеграл этой функции по времени является мерой макроскопической турбулентности в пламени. Если не принимать во внимание химические изменения в газе, то уменьшение коэффициента корреляции обусловлено исключительно [c.284]

Для характеристики газового потока в газоходе снимают поле скоростей по сечению газохода и строят профиль поля скоростей и коэффициента поля скоростей [27]. Коэффициент поля скоростей используют для расчета линейной скорости газа в данной точке газо- [c.39]

В последнее время проведены как отечественными, так и зарубежными учеными большие исследования по перекачке высокоионизированных жидкостей в условиях воздействия магнитного поля. Установлено, что коэффициент гидравлического сопротивления зависит от величины проводимости перекачиваемой жидкости и магнитной индукции поля. Скорость потока Уср находится в зависимости от критерия Гартмана, который определяется по формуле [c.25]

Физический смысл коэффициентов формы и Рр состоит в следующем. Эти коэффициенты определяют отношение фактического расхода вынужденного течения или противотока к тому предельному теоретическому значению, которое имела бы величина расхода, если бы краевой эффект стенок канала был равен нулю. Боковые стенки канала искривляют поле скоростей потока в прилежащих к ним областях. Это искажение уменьшает величину объемного расхода как поступательного потока, так и противотока по сравнению со значениями, полученными при условии, что ширина канала в направлении оси х бесконечна. По мере уменьшения величины отношения Ыт значения обоих коэффициентов формы Р и Р приближаются к единице. [c.195]

К — коэффициент поля скорости, вычисленный для первого измерения как отношение средней скорости к скорости в той же точке (в первом приближении — при выравненном потоке и турбулентном течении для центральной точки /С 0,8). [c.180]

Пока не представляется возможным достаточно точно для инженерных расчетов определить длительность осаждения частиц в камере. Это объясняется тем, что динамика движения одиночной частицы значительно отличается от динамики движения множества частиц. Не изучено влияние интенсивного испарения влаги на коэффициент сопротивления частиц и изменение плотности частицы по мере удаления влаги, поля скоростей потока газов в камере имеют сложный характер. [c.136]

Центробежные насосы часто применяются для перекачки ионизированных жидкостей такие жидкости являются электропроводными. В центробежных насосах, смонтированных в одном блоке с электродвигателями, из-за наличия электромагнитного ноля жидкость подвергается его воздействию, что вызывает изменение поля скоростей в потоке жидкости и коэффициента сопротивления В последнее время проведены как отечественными, так и зарубежными учеными большие исследования по перекачке высокоионизированных жидкостей в условиях воздействия магнитного ноля. Установлено, что коэффициент гидравлического сопротивления зависит от величины проводимости перекачиваемой жидкости и магнитной индукции поля. Скорость потока г ср находится в зависимости от критерия Гартмана, который определяется по формуле [c.25]

Коэффициенты ( у ), и 1 ц- могут быть найдены и более простым способом, если при неравномерном поле скоростей вместо величины хю, входящей в показатель степени выражений (2.1) и (2.2), ввести среднюю по расходу (а не по площади), т. е. среднюю квадратичную скорость Шк, представляющую собой отношение количества движения всего потока к его расходу через данное сечение [c.58]

Степень неравномерности потока можно оценивать качественно — по соответствующим диаграммам толя скоростей и более объективно — по коэффициентам поля скоростей. Послед ние характеризуются отношением истинного количества движения потока, подсчитанного на основании действительных скоростей в точках (элементарных площадках) сечения, к количеству движения, взятого по средней во всем сечении скорости, т. е. величиной [c.168]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

В одной из публикаций [212] предложено малые неравномерности потока рассматривать как абсолютные погрешности наблюдений и находить среднее отклонение скоростей по известной формуле погрешностей, а отклонение коэффициента очистки Дг при неравномерном поле скоростей от его значения для равномерного потока вычислять как абсолютную погрешность функции т] = / (ы>), т. е. принимать [c.59]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически ие зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (r/Do = О и г/Dq = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления tp. = [c.292]

Рассмотрим задачу о стационарной диффузии к поверхности сферической капли, обтекаемой однородным поступательным потоком вязкой несжимаемой жидкости. Будем считать жидкости несмешивающимися и ограничимся пока случаем малых чисел Рейнольдса, пренебрегая инерционными эффектами. Для описания поля скоростей жидкости будем пользоваться известными результатами (см., например, [16, 107]). Будем считать также, что число Пекле велико по сравнению с единицей Ре = ай Ю 1, где Поо — скорость набегающего потока, а — радиус капли, В — коэффициент диффузии. [c.21]

Положение, что в случае набегания струи непосредственно на ячейковую решетку с острыми кромками, расположенную под плоской решеткой, степень выравнивания получается меньше, чем при расположении ячейковой решетки над плоской, подтвердилось и при боковом входе. Поэтому для трубчатых решеток с острыми входными кромками значение Сопт, при котором получается совершенно равномерное поле скоростей при боковом входе потока, следует подбирать по формуле (4.104). Если допустимо менее равномерное поле скоростей, то можно воспользоваться формулой (7.11), но с несколько большим (примерно в 1,5 раза) коэффициентом [c.181]

Как видно из экспериментальных материалов, рассмотренных выше, ни одна из имеющихся в литературе формул для определения коэффициента [х не согласуется с опытом. Все эти формулы не учитывают пространственного характера потоков и неравномерности поля скоростей в меридиональной плоскости. Наиболее близкой к физике явлений, происходящих во вращающемся колесе, следует считать формулу Стодола. [c.81]

В случае центрального в.чода потока вниз вследствие предварительного растекания струи в корпусе аппарата перед рабочей камерой число решеток может быть небольшим даже при значительных Так, например, при 50 система нз двух решеток со сравнительно малы.ми коэффициентами сопротивления (ца Сро - 4,5) дает равномерное поле скоростей 1,05ч-1,1). [c.188]

Отклонение потока вверх при установке решеток без зазоров у нижней стенки сохраняется даже при больших значениях коэффициента сопротивления решеток ( р1 = = Р2 = 35 / = 0,23). Кроме того, существенное увеличение Ср решеток по сравнению с расчетными значениями усиливает это отклонение потока, и наоборот, выбор Ср несколько меньше его расчетных значений (Ср = 15,5 = 0,32 и Срг = 22 f = 0,28) заметно сглаживает указанное отклонение потока, не улучшая при этом равномерность скоростей в целом. Для всех вариантов от П-6 до П-9 коэффициент неравномерности поля скоростей Мк 1,4. [c.225]

Протекание химических процессов в реальных условиях часто осложнено наличием таких факторов, как турбулентный характер течения реагирующих потоков и пространственная неоднородность состава реагирующей смеси и полей скоростей и температур. В настоящее время известно, что знание только средних значений таких флюктуирующих величин, как температура и концентрации реагирующих компонент, недостаточно дпя полного описания сложных процессов химического превращения в условиях неизотермичности и турбулентности даже в тех случаях, когда влиянием химической реакции на гидродинамические характеристики системы можно пренебречь [147]. Необходимость учета флюктуаций температуры и концентраций реагентов и их взаимных корреляций обусловлена тем, что средняя скорость элементарного акта химического превращения в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих компонент не определяется в виде закона Аррениуса при средних значениях этих величин. Кроме того, наличие флюктуаций приводит к существенному изменению коэффициентов переноса, значения которых определяются в этих случаях не только свойствами реагирующих газов, но и свойствами самого течения [86, 97, 127]. [c.178]

Выше упоминалось, что при определении коэффициента я нельзя ограничиться учетом одной только неравномерности поля скоростей в плоскости вращения, так как в реальном колесе существует пространственная неравномерность. В качестве иллюстрации этого явления на рис. 3. 17 — 3. 20 приводятся некоторые экспериментальные данные о структуре потока вблизи выходного сечения колеса, полученные автором. [c.70]

Во многих случаях локальные изменения коэффициентов теплоотдачи зависят не только от координаты вдоль поверхности х (или радиальной г), но также и от перпендикулярной ей координаты у (рис. 3), а именно в случае, когда газ не может прямо подниматься вверх в промежутке между соплами, а течет симметрично в обе стороны (параллельно щелям в направлении у) по всей ширине материала. Ясно, что этот выходящий поток влияет на все поле потока. Чем меньше отношение выходной площади потока Ра (заштрихованная площадь па рис. 3) к площади выходного поперечного сечения сопла В1 (для щелевых сопл), тем больше выходная скорость потока и менее однородно распределение коэффициентов теплоотдачи по ширине поверхности. Это влияние условий на выходе потока в деталях рассматривается в [16]. [c.269]

Ширадзука и Каваси [345] рассчитали массовый потока на сферу при больших 5Ь и Ре в приближении диффузионного пограничного слоя, определяя поле скоростей вокруг сферы из выражений щя функции тока (1.114). На рис. 4.22 приведена зависимость Ум=5Ь/5Ь от и, вычисленная при больших значениях Ре по данным работ [341, 344, 345]. Если в стоксовом режиме обтекания массо- и теплообмен в псевдопластических средах протекает быстрее, а в дилатантных медленнее, чем в ньютоновских жидкостях, то при больших значениях критерия Ке наблюдается обратный эффект. Напомним, что аналогичным образом ведет себя и коэффициент сопротивления (см. раздел 1.4). [c.217]

Расчетные кривые потери давления проверены экспериментально путем индицирования цилиндра компрессора. Индицирование производилось при снятой крышке цилиндра, а клапаны были заменены тонкой дроссельной диафрагмой с прямоугольными кромками, при которых потеря давления не зависит от направления потока. Диафрагма была установлена с соблюдением мертвого пространства а = 0,1. Всасывание производилось непосредственно из атмосферы, а нагнетание — в атмосферу. Замена клапанов диафрагмой, допустимая поскольку значения коэффициента расширения для клапана и диафрагмы практически одинаковы, исключила погрешность, которая возникла бы при тарировке сопротивления клапана по другому дроссельному прибору. Индицирование производилось посредством циклографа [101] — прибора, записывающего кривую давления по углу поворота вала в виде контура штрихового поля. Размеры отверстия сменных диафрагм соответствовали ряду значений критерия скорости потока в пределах М = 0,1ч-0,5. Расчетные и экспериментальные кривые потери давления для различных М при всасывании и на- [c.214]

Ведено в работе Идельчика [6]. Наиболее распространенной схемой ввода потока в аппаратах большого диаметра является кольцевая (рис. 136), отличаюш,аяся компактностью по высоте реактора и относительно невысоким гидравлическим сопротивлением. Коэффициент сопротивления перфорированной выравниваюш ей решетки, необходимой для достижения достаточной однородности поля скоростей потока, определяют по формуле [c.263]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестне распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникаюш,ее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления Сопт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной илн перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

На рис. 1.1, 6 и б показаны поля скоростей при о шах 3, но зоны повышенных скоростей очень малы и составляют около 1/20 площади сечения. Если для этих полей скоростей подсчитать коэффициенты количества движения и кинетической энергии, то получим да 1,13 и Л и 1,4, т. е. значения, практически мало отличающиеся от единицы. Это и понятно несмотря на большие местные отклонения скоростей в большей части се-че[гия скорость близка к среднему значению. На рис. 1.1, в величина 2, но так как в одной половине сечения находится зона повышенных скоростей, а в другой имеются обратные токи — отрицательные скорости, указанные кoэфl[Jициeнты получаются соответственно М,, 2 и 4, т. е. сравнительно очень большими, что характеризует значительную сте-пергь неравномерности потока. [c.18]

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,5Ь область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины гй ах 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

По выравнивающему действию объемная решетка не отличается от уголковой (или швеллерной). Что же касается степени равномерности потока, то при той же схеме подводящего участка и одной дополнительной p Hi -тке в виде перфорированного листа с f = 0,50-4-0,55 она получается достаточно [низкой (Мк = 1,26). С уменьшением коэффициента живого сечепия дополнить льной решетки до /= 0,45 снижается коэффициент неравномерности до Мк = 1,12. Достаточно равномерное поле скоростей (Мк = 1,06) достигается лишь при установке двух дополнительшзтх решеток с f = 0,45. [c.243]

Дополнительные замечания и расчетные формулы. Согласно формуле (4.28) неравномерность потока уменьшается с ростом коэффициента сопротивления тонкостенной решетки до Ср = Скр = опт = 2. При Ср = 2 величина К = Адагг/Ажо = О, т. е. неравномерность исчезает. С дальнейшим увеличением Ср неравномерность возникает опять и возрастает, но имеет обратный знак, так что создается перевернутое поле скоростей. При критическом значении коэффициента сопротивления, т. е. ири Ср = 2, когда за решеткой достигается Ашгг = О- на решетке поток остается неравномерным, и согласно выражению (4.18) отклонение от средней скорости Ашр = 0,5Ашог- [c.98]

В работах В. Компаниец с соавт. было отмечено, что при исследовании процессов химического превращения, происходящих в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих потоков, не всегда необходимо знать детальную картину движения среды, в которой протекают указанные процессы. В этом случае гидродинамические условия и пространственное распределение компонентов можно описывать с помощью осредненных величин. Такое упрощение заведомо оправдано, если исследователя интересует лишь кинетика самого химического превращения (в нашем случае межфазного переноса компонента) и явлений переноса. При этом пульсации случайных полей скорости, температуры и концентрации учитывают феноменологически с помощью эффективных коэффициентов переноса. [c.142]

Более простым и объективным является определение степени выравнивания потока по коэффициенту поля М , который для большинства измеренных полей скоростей был найден графическим методом. Результаты для сечений непосредственно над плоской решеткой (Я 0) и над спрямляющей представлены на рис. 7.10, в виде зависимости уИ от Ср при различных значениях FJFq при этом для каждого сечения взяты средние арифметические значения коэффициентов Л4 , подсчитанные по полям скоростей вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. [c.170]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного с>катия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки ( р = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Ми 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-3. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/Вк = = 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант П-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

При проектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сеченпи потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, надает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

При любой модели требуется знание некоторых коэффициентов (кратность циркуляции, число ячеек, коэффициент продольного перемешивания и др.), зависящих от гидродинамических и конструктивных факторов и определяемых опытным путем. Указанные коэффициенты находят измерением полей скоростей и концентраций в аппарате или же пользуются косвенными методами, основанными на вводе в поток небольшого количества вещества (индикатора), не влияющего заметно на свойства потока и легко определяемого в нем. В качестве индикаторов применяют растворы красителей или солей, радиоактивные вещества и др. В первом случае концентрацию индикатора в потоке определяют фотоколориметрически или измерением электропроводности, во втором— по интенсивности излучения. В двухфазном потоке газ—жидкость коэффициенты находят для каждой из фаз. [c.239]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток 0,45 и f 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Мк = 1,04 иместо Мк = = 1,22 при / 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — менынсс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Значение при прочих равных условиях зависит от диаметра полых цапф, а последний от диаметра и коэффициента заполнения барабана. При постоянном вначении А/Мв с увеличением длины барабана должна увеличиться и скорость горизонтального движения частицы (так как б/Шр также должно оставаться постоянным), а это возможно только вследствие увеличения скорости потока воздуха или потока воды. С увеличением этой скорости возрастает сопротивленве мельницы, повышается расход энергии на транспортирование материала и ухудшается качество помола. Из зоны измельчения будут выноситься крупные частицы доля крупной фракции, возвращающейся из классификатора, возрастает. Эти обстоятельства приводят к ограничению отношения [c.208]

В предлагаемой книге авторы предприняли попытку изложить полученные к настоящему времени на основании ряда упрощающих предположений результаты теоретического исследования массотеплообмена движущихся реагирующих частиц со средой. Предполагается, что изменением плотности при химических превращениях (выражающимся, в частности, в появлении потоков Стефана) можно пренебречь. Баро- и термодиффузия, а также перенос тепла излучением считаются пренебрежимо малыми. Предполагается также, что плотность и вязкость среды не зависят от концентрации и температуры и, следовательно, раснределения концентрации и температуры не оказывают влияния на обтекание частицы. Это приводит к возможности независимого анализа гидродинамической задачи о вязком обтекании и диффузионно-тепловой задачи о полях концентрации и температуры. Необходимая для решения диффузионно-тепловой задачи информация о поле скоростей считается известной. Коэффициенты диффузии и температуропроводности считаются не зависящими от концентрации и температуры. В некоторых разделах книги наряду с поверхностными превращениями рассматриваются также реакции, протекающие в объеме. [c.10]