Изгиб рис

Устранение деформаций при затяжке деталей. Для повышения надежности конструкций необходимо исключать деформации при затяжке. При креплении шпильками тонкостенных выпуклых крышек их верхняя часть подвергается изгибу (рис. 42, а), ко- [c.37]

В зависимости от условий возбуждения волны Лэмба могут быть симметричными, когда плоскость, разделяющая слой (пластину) по толщине на две равные части, остается в покое, а остальные смещаются симметрично по отношению к ней, и асимметричными, частным случаем которых являются волны изгиба (рис. 1). На рис. 2 дана зависимость скорости с распространения волн Лэмба от произведения толщины Н металла на частоту УЗК, а также углов а, когда окружающей средой является вода. Подобная диаграмма действительна только для одного определенного материала в сочетании с определенной передающей средой. Кривые щ, о, 1, 51, Й2. 2 на рис. 2 соответствуют различным типам волн (модам). При увеличении рабочей частоты или толщины листа скорости обеих мод и Зд приближаются к скорости релеевской волны с , а всех остальных мод— к скорости сдвиговой волны С(. При некоторых значениях //г величина с может [c.7]

Машины с асимметричным расположением валков (рис. 9, б, в). Гибка листа на асимметричных машинах видна на рис. 10. Конец листа зажимается между валками / и 2 и поднятием валка 3 изгибается (рис. 10, а) по заданному радиусу (контролируемому шаблоном), затем лист вынимают из машины, переворачивают и вставляют между валками с другой стороны (рис. 10, б). После этого осуществляется окончательная гибка за один проход (рис. 10, в). При самом нижнем положении заднего валка (рис. 10, г) можно осуществлять правку, а также гнуть лотки (рис. 10, д). Для обработки тонкого и полированного листа применяется специальное оснащение с третьим приводным валком, который приводится через цепную передачу. Наклонной установкой нижнего и заднего валков можно гнуть конические изделия. Обратная 32 [c.32]

Здесь величина коэффициента к зависит от конструкции крышки к = 0,40 для крышки (рис. 51, а) с прокладкой по всей поверхности фланца к = 0,45 и 0,55 для крышки соответственно на рис. 51, г и 5 для крышек, у которых затяжка болтов вызывает изгиб (рис. 51, б, в) величина к зависит от отношений О /Оп и определяющих изгибающий момент, [c.74]

Значительное различие в свойствах обнаружено для ванадия неодинаковой частоты в результате испытаний при разных температурах на ударный и статический изгиб (рис. 24). Для чистого ванадия (О + N = 1000 анм) ударная вязкость при всех температурах равна 12 кгс м/см при 100%-ном вязком изломе. Следовательно, у ванадия такой чистоты порог хладноломкости ниже -196°С. При статическом изгибе образцы в интервале температур от +20 до -196°С не разрушались. [c.31]

Это наглядно демонстрируется на примере растяжения образца с краевой трещиной (рис. 1.19) или со смещением кромок. При растяжении таких образцов возникает изгибающий момент М = 0,5Ь, где Q - усилие растяжения Ь - глубина краевой трещины. Аналогично при растяжении образца со смещением кромок Ми = 0,5(3с, где с - абсолютное смещение кромок. В результате, при нагружении образца он изгибается (рис. 1.19). [c.57]

Чтобы получить изогнутые двойные трубки больших диаметров, прибегают к комбинированию простого сгибания внутренней трубки и спаиванию наружной в месте изгиба (рис. 29,а). Если диаметр внутренней трубки больше 15—18 мм, а расстояние между трубками очень мало, то в месте изгиба спаивают и внутреннюю, и наружную трубки (рис. 29 б). [c.68]

Консольные валы целесообразно проекти о-вать ступенчатыми, близкими по форме балке равного сопротивления изгибу (рис. 24.14), что позволяет уменьшить массу ротора и несколько увеличить его [c.699]

В стенках труб и сосудов, как правило, возникает двухосное напряженное состояние. Поэтому представляет большой практический интерес исследование влияния схемы напряженного состояния на скорость коррозии металлов. С этой целью авторами проведены коррозионные испытания листовых образцов, нагружаемых постоянным прогибом по схеме чистого изгиба (рис. 1). Применены образцы двух типов прямоугольные, т. е. пластины с соотношением сторон поперечного сечения 5/5 = 5, и круглые. В прямоугольных образцах при изгибе реализуется напряженное состояние, близкое к одноосному, а в круглых — двухосному. [c.19]

Результаты измерений микротвердости и испытаний на изгиб (рис. 5.9) показали, что после ИПД микротвердость и прочность достигают максимальных значений, которые более чем в три раза вьппе, чем в отожженном крупнозернистом состоянии. После [c.198]

В стенках оборудования оболочкового типа, как правило, возникает двухосное напряженное состояние. Поэтому представляет практический интерес экспериментальная оценка влияния схемы напряженного состояния на скорость коррозии металлов. С этой целью целесообразно проводить коррозионные испытания листовых образцов двух типов, нагружаемых постоянным прогибом по схеме чистого изгиба (рис. 15) пластины с соотношением сторон поперечного [c.46]

Соответствие расчета этими двумя методами отмечается в слу 1ае изотерм с большой крутизной изгиба (рис. 2.14), характерных для веш,еств с большой теплотой адсорбции. Определение точки В в случае пологих изотерм, характерных для веш еств с малой теплотой адсорбции, может привести к значительным погрешностям в оценке поверхности. [c.46]

Расположение плоскостей под некоторым углом достигается посредством склеивания их по шву или, когда это возможно, при помощи изгибания картона или бумаги. Бумага по прямой линии сгибается путем складывания вдвое (рис. 272). В некоторых случаях необходимо начертить прямую линию, по которой пройдет изгиб. После изгиба надо обязательно провести вдоль линии изгиба косточкой (фальцбейном) (рис. 268, Е) или тупым краем ножа (рис. 271, Е), тогда изгиб (рис. 271, С) утратит свою несколько неопределенную округлую форму (рис. 271, /). Особенно это важно для толстой бумаги. [c.368]

Испытания образцов на трехточечный изгиб (рис.6.8.5,а) позволяет получить те же механические характеристики К , что и на [c.171]

Деформационно-прочностные особенности полимерных материалов при изгибе определяются двумя методами двухопорным изгибом (рис. 19), когда образец располагается на двух опорах и нагружен усилием, действующим по оси симметрии опор, и консольным изгибом, когда нагрузка приложена к свободному концу защемленного образца. Первый метод испытаний получил преимущественное распространение. [c.93]

В практике оценки свойств пластмасс наибольшее применение нашел поперечный удар, который реализуется на маятниковых копрах. Образец в держателе копра может располагаться подобно балке при двухопорном изгибе (рис. 27, а) или консольно (рис. 27, б). [c.101]

Дефект типа вмятины, совмещенной с задиром, образован по схеме пластического изгиба (рис. 5.5). Прогиб на базе 80 мм составлял / = 7,5 мм. Максимальная деформация сжатия = 24,3%, растяжения вр = 17,6 %. Угол загиба у = 29°. Максимальная глубина задира около 1,5 мм. Разрущение образцов такого типа происходило хрупко при = 0,14 СГ.Г и < 0,5 %. Однако волокнистость [c.374]

Феноменологическая концепция существования двух интервалов во временной зависимости механических свойств металла наиболее четко проявилась при испытании образцов на ударный изгиб (рис. 3,17, б — г). [c.464]

Изгиб камеры на 15° практически не влияет на Шт (рис. 25, а), как и изгиб на 90° при его большом радиусе, а при малом радиусе изгиб на 45°, и особенно на 90 приводит к резкому уменьшению Шх в месте изгиба. Изменяются профили осевой скорости, давления и температуры по радиусу. Соответственно резко снижается эффективность процесса энергетического разделения в камерах с изломом или резким изгибом (рис. 25, б). Если радиус изгиба значительно превышает радиус камеры, то влияние изгиба на КПД незначительно. Применение изогнутых камер разделения облегчает компоновку вихревых труб с другими агрегатами. [c.56]

Расчет траверсы, работающей на изгиб (рис, 92, а) [c.263]

Изгибы (рис. 5) изготавливаются следующих типов [c.25]

Как мы видели в 1, изотерма Ф р) для любой неоднородной поверхности вначале линейна, а затем, по мере приближения поверхности к насыщению, переходит в кривую с резким изгибом (рис. 2). Из уравнений [8] и [7] следует, что если построить эту изотерму в координатах Ф и (рис. 3), то и в этом случае она будет сначала линейна, а при [c.267]

Участок трубопровода, согнутый под углом и закрепленный на концах, удлиняясь при нагреве, изгибается (рис. 41). [c.61]

Температура превращения. Эта температура соответствует точке изгиба температурных кривых величины теплового расширения стекла (рис. 2-46) и его электрического сопротивления. Точка, соответствующая температуре превращения, определяется как точка пересечения одной из указанных кривых с биссектрисой угла, образованного касательными к этой кривой, проведенными к участкам, расположенным выше и ниже точки изгиба (рис. 2-46). Эта температура соответствует вязкости 10 пуаз. Динамическая температура превращения определяется при скорости нагрева 4 С/лин эта температура приблизительно на 10—30 °С превышает определенную выше статическую температуру превращения. [c.75]

Однако кoн oльfiыe валы ne.Te oo6pa3fio проектировать ступенчатыми, близкими по форме балке равного соиротивления изгибу (рис. 3.14), что позволяет уменьшить массу ротора и несколько увеличить его сй ,р. [c.172]

Возможны случаи нагрузок, когда, например, рычаг работает на кручение и изгиб (рис. 7, а, б) вследствие смещения плоскости действия сил. Рычаг рациональной конструктивной формы, не подвергарощийся кручению, показан на рис. 17, в. [c.23]

ГИЯ каждого уровня обусловлена двумя факторами. Существует вклад от кинетической энергии, который постепенно растет по лестнице значений п, так как волновая функция постсиенно изгибается (рис. 13.14). Существует также вклад от потенциальной энергии. Он растет с п, поскольку волновая функция распространяется иа большие интервалы с.мещении, и поэтому частица бывает в области более высокой потенциальной энергии. [c.449]

Сгибать необходимо, предварительно отчетливо наметив, лучше с той и с другой стороны, линию сгиба на шаблоне или спорном приспособлении, имеющих совершенно правильный край в виде прямого угла. Такими шаблонами могут служить прямой край утюга (рис. 91), ребро железного четырехгранного бруска или угловое железо (рис. 149). Наиболее же удобно и просто для сгибания использовать настольные тиеки (рис. 151, О), а для тонких и малых деталей ручные тиски (рис. 89, В) или даже плоскогубцы (рис. 161, А и В). Для получения наибольшей прочности после изгиба ребро угла необходимо сделать в виде прямой линии, образованной плоскостями отогнутых частей (рис. 151, В), а не закругленным (рис. 151, Л). Достигают этого постукиванием молотком по месту изгиба, тем более осторожно, чем тоньше материал и чем он мягче (медь, алюминий). При изгибании на железном бруске удары молотком наносят с той и с другой стороны изгиба (рис. 151, С). Вместо молотка лучше пользоваться киянкой, так как при неосторожной работе с молотком материал вытягивается и сгиб получается неровным. Подобным же образом сгибают кровельное и обручное, а также более толстое железо. [c.195]

Качество битумов наиболее рационально связывать с их групповым химическим составом, что значительно упростит целенаправленное получение вяжущих с требуемыми свойствами. Показано [9, 10, 11], что используя коэффициент дисперсности можно получить достаточно четкую количественную зависимость между составом вяжущих и свойствами битумов, а также биту-мо-минеральных материалов. Это позволило установить область значений коэффициента дисперсности, при которых свойства битумов соответствуют требованиям действующих стандартов. На основе испытаний большого числа вяжущих самых различных марок и происхождения (см. [9—12] и таблицу), была определена область значений коэффициента дисперности, при которых битумы обеспечивают необходимую по условию образования усталостных трещин деформативность битумоминеральпых материалов при изгибе (рис. 3). [c.107]

Оксид серебра является мягким окислителем для альдегидов. Пробу альдегида вводят в соприкосновение со свежеприготовленным титрованным раствором модифицированного реактива Толленса. Приблизительно по истечении 10 мин при комнатной температуре избыток ионов серебра оттитровывают потенциометрически раствором иодида калия с серебряным и каломельным электродами и мостиком с раствором нитрата калия. На кривой титрования наблюдается резкий изгиб (рис. 2.5). Если раствор нейтрализовать сначала азотной кислотой, то для титрования можно пользоваться хлористоводородной кислотой. Однако изгиб на кривой титрования хлористоводородной кислотой не столь резок, как при титровании иодидом калия. Кроме того, при титровании с предварительной нейтрализацией раствора следует пользоваться сначала стеклянным электродом и лишь в конце титрования его заменяют на серебряный. [c.96]

Р-Изгаб. Глобулярные белки имеют шарообразную форму во многом благодаря тому, что для полипептидной цепи характерно наличие петель, зигзагов, шпилек, причем направление цепи может изменяться даже на 180°. В последнем случае имеет место р-изгиб (рис. 3.5). [c.33]

При этом, если реакция (9) окончится раньше, чем начнется реакция (10), то на энтальпограмме будет два изгиба первый зафиксируется после прибавления х молей, а второй после введения й молей реагента О. В том случае, когда изменение свободной энергии системы при протекании реакций благоприятствует такой последовательности, возможен анализ смесей веществ. Разработка метода такого анализа может быть произведена на основании экспериментальных наблюдений. Получаемые при этом энтальпограммы имеют серию изгибов (рис.6,а—г), соответствующих последовательности реакций компонентов смеси с титрантом. [c.17]

Джордан и Биллингем [2, с.120] сообщили о новом методе кинетической маскировки при определении кальция в присутствии магния. Они наблюдали, что при титровании 0,01-м. раствора ионов магния 0,2-м. раствором оксалата аммония получается квазиизотермическая кривая термометрического титрования (рис. 7, кривая 1) и в течение часа не образуется осадка, тогда как при титровании 0,01-м. раствора ионов кальция тем же титрантом на кривой получается заметный изгиб (рис. 7, кривая 2) и немедленно образуется осадок. Аномальное поведение магния, опровергающее тот факт, что осаждение оксалата магния является процессом экзотермическим, говорит за то, что кинетика промежуточной реакции превращения растворимого мономера оксалата магния в нерастворимый 4Mg 204 2H20 очень низка. Наблюдение привело к разработке метода определения кальция в присутствии магния (вплоть до двух- [c.18]

В исследовании, проведенном Ю.Н.Ойчаренко совместно с В.А. Винокуровым [225], разбивка позволила выявить концентрацию вблизи места перехода углового шва к основному металлу гфи изгибе (рис.5.3.2). Решения проводились для двух сварных соединений, имеющих одинаковый радиус концентратора, но разную толщину металла, отличающуюся в 8,62 раза, что предопределило разный уровень начального коэффициента концентрации напряжений Ввиду того, что характер разбивки на конечные элементы в зоне концентрации напряжений оказывает влияние на абсолютные значения и коэффициента концентрации деформаций а , разбивка в зоне концентратора была принята у обоих сварных соединений одинаковой, а соединение большей толщины было получено путем наращивания дополнительными конечными элементами соединения с малой толщиной. [c.107]

При изготовлении образцов из соединений, в которых дефект находится внутри в зоне преимущественного растяжения, необходимо сварку выполнять по технологии, принятой в производстве, и лишь затем выполнять прорезь дисковой фрезой, например, как показано на рис.6.8.1,в. Если соединение вьшолнить как одностороннее без части шва I, то при многослойной сварке может возникнуть значительная пластическая деформация у вершины непровара, что исказит результаты испьгганий. Из сварных соединений с непроваром обычно удобнее изготовлять образцы в виде брусьев для испьгганий на трехточечный или четырехточечный изгиб (рис,6.8.1, ,с ) или на растяжение вдоль бруса. Из крупных сварных соединений возможно изготовление компактных образцов на внецентренное растяжение (рис. 6.8.1,а). Непровары нужной глубины в образцах, кроме варьирования притуплением и режимами сварки, могуг создаваться и некоторыми искусственными приемами, например фрезерованием паза в глубину до непровара (рис.6,8.1,6) и снятием металла с поверхности для получения необходимого соотношения 0,5 между глубиной концентратора и толщиной л,, сваркой трех пластин, собранных встык (6.8.1,(3), сваркой брусьев необходимого размера (рис.6,8.1,с) с последующей разрезкой на образцы толщиной ( в требуемый размер. [c.167]

Испытания алюминиевых и магниевых сплавов в соответствии с ГОСТ 9.019—74 проводят на плоских или цилиндрических образцах в одноосном напряженном состоянии. Растягивающие напряжения в та.ких образцах создаются с помощью специальной скобы при четырехточечном изгибе (рис. 28). Стрелу прогиба образца вычисляют по формуле f 1 = 5,57 Ро/(27Е8), где ст—расчетное напряжение, Па Е — модуль упругости I — расстояние между опорами в скобе, мм б — толщина плоского образца или внешний диаметр цилиндрического образца, мм. [c.65]

Пример, показа нный на рис. 2-66, относится к получению спая с чистым металлом, у которого температурная зависимость тепло вого расширения имеет линейный характер. Кривые температурной зависимости расширения сплавов, используемых при изготовлении металлостеклянных спаев, имеют точку изгиба (рис. 2-65) в диапазоне температур Э50—500 °С (см. табл. 2-33). Этот изгиб, соответствующий изменению значения коэффициента теплового расширения, наблюдается в весьма узком температурном диапазоне (всего лишь несколько [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология