Оптимальная скорость

Расчет трубопроводов аммиачного контура — это определение категории трубопроводов, выбор вида и материала труб, расчет сечения трубопроводов и проверка фактического падения давления в коммуникациях. Все трубопроводы для аммиака, независимо от давления и температуры, относятся к категории I [9]. При диаметре условного прохода до 40 мм применяют бесшовные холоднотянутые трубы, при больших диаметрах — бесшовные горячекатаные. При температуре эксплуатации выше —40 °С используют трубы, изготовленные из стали 20, Диаметры трубопроводов, непосредственно присоединяемых к компрессорам и основным аппаратам, определяют по диаметру выходного патрубка, диаметры общих коммуникаций — по рекомендуемым значениям оптимальной скорости для паров — 15 м/с, для жидкого аммиака — 0,5 м/с [6, 9]. Общая схема расчета трубопроводов соответствует принятой в гл. I. [c.178]

Рис. 164. Кривые для выбора оптимальной скорости потоков в теплообменнике

При расчете такой установки исходя из количества тепла, которое следует сообщить воздуху, прежде всего определяют количество сжигаемого топлива в зависимости от производительности топки. Зная количество сжигаемого топлива, получаем количество продуктов сгорания. В зависимости от стандартных размеров ребристых труб выбирают диаметр трубок так, чтобы получить оптимальную скорость движения в них. Зная скорость, вычисляют коэффициент теплоотдачи а1 на стороне продуктов сгорания. Коэффициент 2 на стороне воздуха определяют по формулам теплоотдачи при движении воздуха вдоль плоскости. Коэффициент теплоотдачи снаружи трубок будет меньше коэффициента теплоотдачи внутри трубок, поэтому, для улучшения условий теплообмена наружная поверхность трубок делается ребристой. [c.253]

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора паров, поступающих из колонны в конденсатор. Практика работы действующих колонн подсказывает определенные пределы оптимальных скоростей паров в шлемовых трубах. [c.133]

Рис. х.4. Изменение оптимальной скорости теплоотвода во времени. [c.313]

Скорость перегонки. В отличие от простой перегонки, скорость которой ограничивается только возможной интенсивностью кипения жидкости и производительностью холодильника, скорость фракционной перегонки во многом определяет качество фракционирования. Превышение оптимальной скорости приводит к нарушению равновесия между флегмой и парами, и дефлегматор оказывается практически бесполезным. Кроме того, слишком высокая скорость испарения обычно вызывает захлебывание дефлегматора. При этом флегма не стекает спокойно по насадке, а скапливается в какой-либо ее части, пропуская пары в виде крупных пузырей. Разделения компонентов при таком режиме работы не происходит. Оптимальная интенсивность перегонки может быть различной в зависимости от типа насадки, размеров [c.145]

Цена поверхности нагрева, способ амортизации, а также количество часов и вид работы могут, конечно, оказать дальнейшее влияние на величину оптимальной скорости. Характер кривых V показывает, что выбор скорости в достаточно широких пределах не оказывает существенного влияния на годовые расходы. Однако ясно, что выбор слишком малых скоростей охлаждающей воды приводит к очень неблагоприятным результатам. Было бы правильно учесть и расходы, затрачиваемые на потребляемую воду. [c.175]

Для выбора оптимальной скорости можно для различных единичных расценок построить диаграммы оптимальных показателей в зависимости от оптимальной скорости, от ценностных показателей (например, от стоимости единицы количества электроэнергии, воды и т. д.). Эти диаграммы, таким образом, не зависят от сезонных изменений цен и могут быть успешно использованы при проектировании теплообменников. [c.175]

Диаметры трубок выбираются в зависимости от рода теплоносителя. Для получения максимальной теплопередачи при минимальном гидравлическом сопротивлении необходимо выбрать оптимальную скорость теплоносителя. [c.191]

При применении жидкостного теплоносителя необходимо подобрать сечение трубок таким, чтобы оно соответствовало оптимальной скорости течения, обеспечивающей получение хорошего коэффициента теплоотдачи с приемлемыми с экономической точки зрения гидравлическими потерями. При паровом обогреве диаметр трубок нужно выбрать таким, чтобы стекающий конденсат занимал небольшую часть поверхности нагрева, а потеря давления не превышала значения, принятого в расчете. [c.196]

Рис. Х-2, б, где представлены различные зависимости Re pt == = / (Аг), показывает, что в случае мелких и легких частиц (малые Аг, режим близок к ламинарному) реализуется при высоких числах псевдоожижения, т. е. оптимальная скорость приближается к скорости витания (т. е. Reopt ->Re<). Напротив, при псевдоожижении крупных и тяжелых частиц (большие значения Аг, развитый турбулентный режим) Ащах достигается при скоростях, нриближаюшихся к скорости начала псевдоожижения U,nf (т. е. Reopt- - Rem/)- В связи с этим целесообразно привести универсальные формулы для расчета величин Re и Re,, справедливые в широком диапазоне Аг

Чтобы реализовать активное состояние и извлечь из него максимальную выгоду для процесса должны быть изучены дисперсный состав сырья, выявлены особенности структурных изменений сьфья в процессе нагрева, в частности в атмосфере водорода. Необходимо подобрать оптимальную скорость подъема температуры с минимальной длительностью нагрева для создания условий эффективной диффузии сырья в поры катализатора и эвакуации продуктов реакции с минимальными вторичными превращениями. Это является весьма сложной задачей, для решения которой должны быть использованы все современные инструментальные методы исследования нефтяных дисперсных систем с привлечением математических методов. [c.27]

Вместе с ПГС может уноситься часть катализатора, что может вызывать полимеризацию в аппаратуре системы циркуляции ПГС. Поэтому выходящую из реактора ПГС промывают органическим растворителем в безнасадочном скруббере для прекращения процесса полимеризации. Однако случаи уноса катализатора с ПГС в аппаратуру контура циркуляции все же наблюдаются. Поэтому в контуре и трубопроводах, холодильниках-конденсаторах, центрифугах в газодувке образуются полимерные отложения. Унос особенно велик в системах, в которых чрезмерно велика скорость ПГС, обусловленная малыми диаметрами аппаратов и большой нагрузкой по газу. Для предупреждения полимеризации этилена в контуре циркуляции в трубопровод на выходе ПГС из реактора также стали подавать смесь изопропанола с бензином. Внедрение способа частичной дезактивизации уносимого с ПГС катализатора позволило в несколько раз повысить пробег системы циркуляции между чистками и уменьшить вероятность создания аварийной обстановки на производстве. Следует обратить внимание на необходимость выбора оптимальных скоростей ПГС, выходящей из реакторов. Очевидно, необходимо строго регламентировать расход [c.116]

Формулы (14.99)—(14.102) позволяют также вычислить оптимальную скорость истечения жидкости из отверстий перфорации, которая соответствует максимальной поверхности контакта фаз [c.294]

Иногда за счет установки отражателя против входного штуцера удается в какой-то мере наладить равномерную циркуляцию жидкости по всему сечению кипятильника. Однако полностью эту задачу можно решить, только применив такую конструкцию кипятильника, которая обеспечивает оптимальную скорость движения кубовой жидкости по всему сечению аппарата. [c.92]

Оптимальные скорости истечения метано-кислород ной смеси из сопла следует определять с учетом обеспечения стабильности пламени. Скорость истечения, при которой происходит отрыв пламени и его тушение (ско- 50 рость тушения ) зависит от диаметра сопла горелки. [c.31]

Обеспечение оптимальной скорости реакции посредством отвода тепла без резких локальных подъемов температуры в значительной степени зависит от эффективности перемешивания реагентов. Нитрование в жидкой фазе проводят в системах, состоящих из органической (сырье и нитропроизводное) и неорганической (нитрующая смесь) фаз, которые очень слабо смешиваются. Нитрование протекает в обеих фазах, скорость его в кислой фазе в несколько раз больше, чем в органической. Насыщение кислой фазы органическим соединением осуществить тем легче, чем больше поверхность контакта между реагентами, это достигается эмульгированием реакционной смеси. [c.303]

Для значения (Еп.с)мип, соответствующего оптимальной скорости вращения ротора при данной интенсивности перемешивания, получено уравнение (5) табл. 8. [c.180]

Оптимальная скорость паров в прорезях колпачков долн5на находиться между минимально допустимой, определяемой по уравнению [c.234]

К таким условиям относятся оптимальная скорость потока, одинаковые размер и форма зерен наполнителя и их упаковка, достаточно однородная и крупная пористость адсорбентов или носителей, хорошо доступные, равномерные и тонкие пленки неподвижной жидкости, достаточно высокие температуры. [c.552]

Оптимальная скорость движения материала по поверхности сита, мм/с, [c.220]

Рис, Ш-22. Определение оптимальной скорости потока [c.260]

Оптимальная скорость фильтрования при отсутствии операции промывки определяется следующим образом [c.93]

Если сопротивление фильтрующей перегородки я О, то оптимальная скорость может быть определена из приближенного уравнения [c.93]

НИИ аппарата цилиндрической формы определяются выбором фиктивной скорости газа или жидкости. Верхним пределом скорости является скорость начала псевдоожижения частиц сорбента. С увеличением скорости растет коэффициент массопередачи (до некоторого предела, определяемого скоростью, при которой внутреннее сопротивление становится лимитирующим), и увеличивается гидравлическое сопротивление. Оптимальная скорость движения среды в адсорбере обычно много ниже скорости начала псевдоожижения. Выбор ее основывается на техникоэкономических соображениях производится расчет процесса при нескольких значениях фиктивной скорости (см. пример 17) и выбирается то значение, при котором полные затраты на работу установки минимальны. [c.67]

Контакт газа с твердыми частицами в псевдоожиженных системах не всегда определяет эффективность процесса в целом оптимальная скорость обмена между пузырями и частицами в заданных условиях зависит от скорости реакции. Например, крекинг нефтяных углеводородов на алюмосиликатном катализаторе происходит очень быстро, причем реакция практически целиком завершается в транспортных линиях, питающих реактор с псевдоожиженным слоем катализатора. Это, конечно, не означает, что псевдоожиженный слой не нужен (он необходим для стабилизации температуры), но в этих условиях эффективность контакта в псевдоожиженном слое не играет роли. [c.336]

Однако с увеличением числа потоков снижается скорость кал<дого потока, что уменьшает коэффициент теплоотдачи от стенок труб к сырью, т. е. ухудшаются условия теплопередачи. Кроме того, при наличии двух потоков возможно неравномерное поступление сырья в каждый из них, особенно при образовании паровых пробок и отложений.-Поэтому практикой работы установлены оптимальные скорости потоков (0,8—2,0 м/с), которым следует руководствоваться при определении числа параллельных потоков в печи. При скоростях потоков 2,0—2,5 м/с возрастают гидравлические сопротивления и расход энергии на прокачку сырья. Помимо этого сырье начинает испаряться в змеевике ЛИШЬ при значительно более высокой температуре, чем температура его на выходе из печи, т. е. при сильном перегреве, который приводит к усиленному износу труб. [c.267]

Для оценки оптимальных параметров процесса фильтрования при постоянной скорости выбран в качестве критерия оптимизации также приведенный доход [341]. Рассмотрен цикл работы фильтра, включающий операции фильтрования и промывки, а также вспомогательные операции в условиях, когда фильтрование заканчивается при достижении максимально допустимой разности давлений, а образующийся осадок сжимаем. Получено уравнение для определения оптимальной скорости фильтрования. Установлено, что наибольшие производительность фильтра и экономичность его действия достигаются при одной и той же скорости фильтрования, если стоимости всех трех операций в единицу времени равны между собой. Найдено, что для обеспечения наибольшей экономич- [c.309]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Наиболее проста очистка сточных вод от ПАВ пропусканием их снизу вверх через слой активного угля, загруженного в колонну. Оптимальная скорость фильтрования 2— б м/ч. Необходимое условие — предварительное тщательное удаление из сточных вод взвешенных частиц отстаиванием, так как даже небольиюе содержание взвесей (10 мг/л) приводит к забивке сорбс 1та п заметному снижению эффективности работы сорбционных колони. [c.217]

Из приведенных примеров ясно, что в практической работе с целью получения максимальной производительности аппарата необходимо в каждом случае найти своюл оптимальную скорость прохождения реагирующих веществ через реакционную зону. При этом оптимальную скорость для данной реакции необходимо всегда сочетать соответственным образом с температурным режимом аппарата, с режимом давления, активностью катализатора и т. п. Все эти, а также другие факторы, зависящие от конкретных условий производства, от типа аппарата, его конструкции и т. п., и определяют собой то время пребывания pea [c.178]

Забивка канализационных сетей и сооружений осадками, приносимыми со сточными водами, наиболее эффективно может быть предотврашена удалением взвешенных твердых частиц на локальных установках очистки до поступления сточных вод в сети канализации. Для этой цели используют различного вида отстойники и песколовки, которые обеспечивают предварительное осветление воды. Чтобы исключить осаждение твердых частиц на внутренней поверхности самотечных канализационных трубопроводов, последние прокладывают с уклоном. При расчете уклона трубопровода исходят из оптимальной скорости воды, при которой обеспечивается вынос осадков из трубопровода. При небольшой скорости воды самотечные трубопроводы работают в режиме отстаивания, превращаясь в отстойники, и поэтому быстро забиваются выпадающими осадками. [c.257]

Чтобы реакция по уравнению (16) проходила с оптимальной скоростью и равновесие было сдвинуто возможно больше вправо, необходимо исполь-зоиать активатор — растворитель для реагента (метиловый спирт или метилэтилкетон), который, по-видимому, играет важную роль в создании гомогенного раствора мочевины и м-парафина, как это следует из- уравнений (14) и (15). Однако природа и концентрация активатора не должны сдвигать влево равновесие в уравнении (17). Для получения количественных выходов весьма важно подобрать условия, обеспечивающие максимальный сдвиг равновесия вправо на всех стадиях реакции. [c.221]

На рис. 19 показаны соответствующие уравнению ван Димтера графики, поражающие зависимости Н=[(и) и Н= [1/и)-, это кривые с минимумом вели-маны Н. Таким образом, имеется некоторая оптимальная скорость газа, при которой значение Я становится наименьшим, т. е. эффективность колонки наибольшей. Наиболее выгодно выбрать такой режим работы колонки (такую ско- юсть газа), при котором высота эквивалентной теоретической тарелки Я близка к минимальной и лишь слабо увеличивается с изменением скорости газа. [c.585]

Установлено, что сопротивление подъемного каталнзаторонровода при оптимальных скоростях газового потока порядка 7 м/с можно вычислить, исходя из концентрации катализатора в указанном трубопроводе. Сопротивление распределительной решетки движению газокатализаторного потока сравнительно невелико, онределяется наличием катализатора в потоке газа и ые превышает 5 10 Па (500 мм вод. ст.) при скоростях воздуха до 8 м/с [c.164]

Установлено, что с уве гичением массовой скорости цодачи сырья умепь-шаются глубина превращепия и выход белзина прн относительном уменьшении непроизводительных затрат сырья па газ и коксообразование. Очевидно, выбор оптимальной скорости подачи сырья прн заданной температуре, типе катализатора и сырье должен производиться с учетом наименьших затрат сырья на едипицу полученного бензина. [c.168]

Далее процедура поиска производится для известных условий выхода из JV—1-го реактора- Однако поскольку известна оптимальная скорость, можно выбрать ooтвeт твyюп yю ей температуру входа в 7V—1-й реактор. Этот подход показан на рис- VI-13 для каскада из трех реакторов. Вначале, задав Хща, находим температуру и степень превращения на входе в третий реактор. Далее выбираем температуру выхода из второго реактора, перемещаясь по линии Х2 = onst до пересечения с линией = onst. Перемещаясь по линии адиабатического реактора, находим х , а по нему я [c.211]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология