Уравнение к колпачковой тарелке

Таблица 1.7. Коэффициенты расчета [по уравнению (1.7)] трудоемкости восстановления однопоточной тарелки с капсульными колпачками типа ТСК-ш (ОН 2Н1-3 - 64)

Колпачковая тарелка с капсульными колпачками. В уравнении (6-40) для колпачковых тарелок гидравлическое сопротивление сухой тарелки (в Па) [c.275]

Площадь, занимаемая колпачками на тарелке может быть рассчитана по уравнению [53] [c.337]

Это уравнение было выведено на основании данных эксплуатации промышленного абсорбера, работавшего при атмосферном давлении и расходе газа, соответствующем линейной скорости через прорези колпачков тарелки примерно И м/сек. Было отмечено, что при меньших скоростях газа к. п. д. тарелки получался выше, вероятно, из-за возрастающего значения А/У). Если принять поправочный коэффициент на изменение величины А/У) при скорости газа в прорезях колпачка И м/сек, равным единице, то значение этого коэффициента при меньших скоростях газа можно рассчитать, пользуясь графиком, приведенным на рис. 2. 32. [c.41]

Так как на тарелке выше прорезей колпачка находится газожидкостная эмульсия, то сопротивление орошаемой тарелки будет в действительности ниже, чем рассчитанное по уравнению (IV, 240). Поэтому в уравнение (IV, 240) вводится коэффициент аэрации жидкости <р, тогда сопротивление слоя газо-жидкостной эмульсии выразится следующим образом [c.329]

В первом случае поток жидкости, текущий вниз, проходит последовательно через каждую из многочисленных горизонтальных полок или тарелок (при промышленном процессе расстояние между тарелками, составляет несколько десятков сантиметров). Пузырьки пара. поднимаются вверх по колонне, проходя через слой жидкости, текущей по каждой тарелке, причем они поступают в жидкость через отверстия или прорези в самой тарелке или через прорези в колпачках. X одной, тарелки на другую жидкость обычно стекает через узкие переточные трубы. Отверстия решетчатых или так называемых провальных тарелок достаточно велики, и жидкость может сливаться через те же самые отверстия, которые предназначены для прохождения газового потока. В т. II, гл. I приводятся методы проектирования деталей тарелок, наиболее широко применяемых в промышленной практике. Там же даны расчетные уравнения для вычисления диаметра колонны, межтарелочного пространства и размеров тарелок и переточных труб. [c.340]

Необходимо было создать и отработать методики количественного определения параметров модели на аппаратах промышленных размеров с целью применения решения уравнений модели массопередачи на стадии автоматизированного проектирования, либо при поиске оптимального конструктивного решения исследуемого типа тарелок (ситчатые, клапанные, колпачковые), строго ориентированным расположением направляющих перегородок, клапанов, колпачков на полотне тарелки. [c.107]

При заданной паровой нагрузке и принятой конструкции тарелки уравнение (VII.8) служит для определения величины открытия прорези I. Это уравнение соответствует общему случаю I > h и Ij > 0), когда пар проходит как через прорези колпачка, так и по всему его нижнему краю (см. рис. VII-16, б). [c.245]

Из приведенного уравнения следует, что степень неравномерности паровой нафузки отдельных сечений тарелки увеличивается при уменьшении сопротивления сухой тарелки Др, и увеличении фадиента уровня жидкости Л. Значительная неравномерность распределения потока паров между отдельными колпачками наблюдается при большом количестве флегмы, большом диаметре тарелки, тесном расположении колпачков, наличии различных деталей (подвесок колпачков, траверс и т.п.), создающих дополнительные сопротивления течению жидкости по тарелке. [c.246]

Уравнение (VI1-17) справедливо, если площадь сечения слоя по его высоте постоянна. На колпачковых тарелках, если высота слоя h больше высоты колпачков Лк, сечение слоя по высоте различно. В этом случае можно получить [141 [c.518]

Величина уноса зависит от расстояния между тарелками, скорости пара в щелях барботажного устройства, расстояния между колпачками, удельного веса пара и жидкости, конструкции и размеров колпачков и сливных стаканов. Многочисленность этих факторов и сложность явления не позволяют составить уравнения, охватывающие все эти факторы. Как правило, предложенные уравнения учитывают только некоторые из них. [c.146]

Сопротивление сухой тарелки Ар лучше всего определять экспериментально, продувая модель тарелки уменьшенного диаметра, но с колпачками нормального размера. Если экспериментальное определение произвести нет возможности, то можно ориентировочно определить сопротивление сухой тарелки расчетным путем по следующему уравнению [c.166]

При расчете колонны с колпачками данного типа первоначально задаются расстоянием между тарелками и затем находят скорость пара в свободном сечении. Наиболее удобным для этой цели является уравнение Соудерса и Брауна. По скорости пара, зная объем протекающих паров, определяют диаметр колонны D. [c.175]

Высказывается предположение (6), что гидравлическое сопротивление колпачка должно входить в уравнение (6) с коэффициентом 0,5, но мы считаем это неоправданным. Гидравлическое сопротивление тарелки может лимитировать работу колонны при вакуумной перегонке или фракционировании недостаточно термически стойких смесей. При работе же под повышенным давлением и перегонке термически стойких смесей гидравлическое сопротивление тарелки обычно не может лимитировать работы. [c.151]

Провал жидкости. При колпачковых тарелках провал жидкости наблюдается при высоких нагрузках по жидкости и малых нагрузках по пару. Жидкость проваливается через один из колпачков на приемной стороне тарелки, через которые пар не проходит, чаще всего через колпачок первого ряда. Провал жидкости можно предотвратить или ослабить, применяя приемные перегородки, устанавливаемые непосредственно перед колпачковой секцией тарелки. Приемные перегородки, как видно из уравнения (4), увеличивают падение напора жидкости на тарелке и несколько смещают кривую захлебывания вниз. Это олее чем компенсируется значительным расширением области удовлетворительной работы тарелки. [c.151]

Вернемся к уравнению (VII. 80). В правой его части остался не исследованным член (Рз — Pi), представляющий собой ту разность давлений, под влиянием которой паровой поток, преодолевая различные сопротивления, переходит из нижнего межтарелочного отделения в верхнее. Величина этой разности давлений, очевидно, складывается из различных падений напора, сопровождающих каждое преодоленное на пути движения паров сопротивление. Рассмотрение гидравлических сопротивлений колпачковых тарелок паровому потоку показало, что они складываются из сопротивления, оказываемого сухой тарелкой, т. е. сопротивления, которое приходится преодолевать парам при движении через собственно стаканы, колпачки и прорези, и из сопротивления, оказываемого слоем жидкости над прорезью колпачка. Максимальное значение высоты этого слоя флегмы равно 1х -(фиг. 97). Этой высотой измеряется напор, затрачиваемый парами на преодоление статического давления столба жидкости на тарелке. Потеря напора при движении парового потока через сухую тарелку, выраженная в метрах столба жидкости, на основании уравнения (VII. 79) определится из соотношения [c.348]

Уравнение (VII. 95) написано на основе того соображения, что высота жидкости, преодолеваемая пузырьками пара при выходе из прорезей колпачка, равна высоте сливной перегородки плюс подпор слива и половина превышения уровня флегмы между ее входом и выходом с тарелки за вычетом расстояния S от уровня тарелки до нижнего обреза колпачка. Обычно S равно Ю—20 мм. [c.351]

Расчетное сечение тарелки, занятой колпачками (полная площадь тарелки без площади, занятой сливными устройствами) находим из уравнения [c.55]

По уравнению (44) определяем поверхность тарелки, занятую колпачками. [c.58]

Авторы обрабатывали полученные ими данные для теоретического вычисления к. п. д., использовав уравнения (4. 15) и (4. 16), связывающие к. п. д. с массообменом. В результате они пришли к выводу, что сопротивление массообмену в жидкой пленке составляет не более 15% от общего сопротивления. Авторы считают, что, используя уравнения (4. 19) и (4. 20) и полученные ими значения Е, , можно теоретически вычислить к. п. д. тарелок для крупных колонн. Они не рассматривают вопрос о влиянии на к. п. д. длины пути жидкости на большой тарелке и связанные с этим возможности образования застойных участков жидкости и нестабильной работы колпачков на тарелке. [c.70]

В уравнении (18-39) е — расстояние от верхнего обреза прорези в колпачке до уровня жидкости на тарелке т—высота прорези (см. рис. 18-7,а). [c.457]

Так как на тарелке выше прорезей колпачка находится газо-жидкостная эмульсия, то сопротивление орошаемой тарелки будет в действительности ниже, чем рассчитанное по уравнению (IX.20). Поэтому в уравнение (IX.20) вводится коэффициент аэрации жидкости ф, тогда [c.236]

Площадь паровых патрубков обычно составляет 8—16% от площади сечения колонны для дистилляционных колонн и 6—12% для абсорбционных колонн. Площадь, занимаемая колпачками на тарелке fл (м2), может быть рассчитана по уравнению [c.243]

На тарелках наблюдалась продольная неравномерность. Вначале в работу включались колпачки у сливной перегородки, затем с увеличением скорости воздуха — колпачки следующего ряда и т. д. Получено уравнение для определения максимальной скорости газа в прорезях колпачка первого ряда (у сливной перегородки), при которой включаются в работу колпачки последнего ряда (у переливной перегородки) [c.186]

Вследствие наличия градиента уровня жидкости на тарелке А и одинакового перепада давления Ар = pi — поток паров через разные участки тарелки будет различным. Колпачки, расположенные у приточной стороны тарелки, где слой жидкости выше на величину А, пропустят наименьшее количество паров, а колпачки, размещенные вблизи сливной перегородки, будут меньше погружены в слой жидкости и поэтому пропустят больше паров. По сравнению со средней паровой нагрузкой колпачков, соответствующей уровню жидкости на тарелке при градиенте А/2, паровая нагрузка колпачков в местах поступления жидкости на тарелку или стока ее с тарелки должна изменяться на величину, обусловливающую эквивалентную величину сопротивления сухой тарелки (А/2) p g. Тогда в соответствии с уравнением (УИ, 28) максимальная степень неравномерности по сравнению с работой средних колпачков определится из выражения [c.247]

Уравнение массопередачи (IV.155) записано для переноса вещества между барботирующим паром и флегмой на тарелке, но не учитывает массообмена между распыленными в паровой фазе капельками флегмы и окружающим их паром и не принимает во внимание конструктивных особенностей колпачка и тарелки. Поэтому прп корреляции опытных данных в форме уравнения [c.228]

При течении жидкости по тарелке от подающего сливного стакана к сливному стакану, спускающему жидкость на нижнюю тарелку, устанавливается падение уровня жидкости (флегмы). Это падение уровня зависит от многих причин трения жидкости о колпачки и поверхность тарелки наличия местных сопротивлений, обусловливаемых изменение сечения прохода и направления потока воздействия барботирующего пара. По-видимому, последняя причина является основной. Имеются указания [175], что падение уровня в отсутствие барботажа значительно меньше, чем при барботаже. Для нахождения падения уровня А на колпачковой тарелке рекомендуют применять уравнение Дарси — Вей-сбаха [23] [c.167]

Это уравнение было выведено на основании данных эксплуатации промышленного абсорбера при атмосферном давлении и расходе газа, соответствующем линейной скорости в прорезях колпачков примерно 11 м1сек. При меньших скоростях газа к. п. д. тарелки получался выше, вероятно, из-за возрастающего значения АIV. Если принять поправочный коэффициент на изменение величины А У при скорости газа в прорезях колпачка [c.40]

В уравнениях [1] и [2], как указывает В. В. Кафаров, запись Rer и Re чисто формальная, так как истинные значения этих критериев в диффузионных потоках неизвестны [67]. По этой причине В. В. Кафаров считает, что пленочная теория может быть использована для анализа только тех диффузионных процессов, в которых определяющими является движение лишь одной фазы. Однако, несмотря на это, справедливое в принципе замечание, в ряде случаев удавалось представить экспериментальные данные в форме уравнений (1) и (2). Так, например, И. М. Каганский и А. Г. Большаков [6П, исследуя массоотдачу в колпачковых тарелках абсорбционных аппаратов, представили результаты своих экспериментов для колпачков с треугольными прорезями в следующем виде [c.12]

Следует отметить, что уравнение (27) составлено на основании экспериментов, проведенных с водоспиртовыми смесями, содержащими 50 вес.% этанола, на колонне диаметром 400 мм. Колонна имела на каждой тарелке 15 колпачков при глубине барботажа 30 мм. [c.31]

Сопротивление колпачковой тарелки определяется потерями напора на с катие потока в паровом патрубке, на изменение направления и сужение потока в кольцевом пространстве между патрубком и колпачком и на расширение при истечении через прорези. Уравнения для расчета имеют следующий вид. [c.17]

Использование данных фиг. 3 для колпачковых тарелок при определении к. п. д. решетчатой тарелки в этом случае допустимо из-за малого диаметра колпачков, которые рассеивали газ в жидкости примерно в той же степени с минимумом увлечения газа, как на решетчатой тарелке. Чтобы получить значение для системы пропанол—бутанол из значения для системы аммиак—воздух, следует воспользоваться уравнением (14). Для системы пропанол—бутанол необходимые физические свойства следующие вязкость газа 0,35 ej M час [12], плотность 3,2 KejM и коэффициент диффузии в газовой фазе 0,015 м час [уравнение (16) по (14)], отсюда среднее значение [c.45]

Диаметр парового патрубка й принимается по нормалям НИИХИММАШ 50, 75, 100, 125, 150 лыг. Задавшись диаметром парового патрубка, определяем количество колпачков на тарелке. По практическим данным прииимается, что живое сечение всех патрубков должно составлять 10% от живого сечения колонны. Тогда количество колпачков п (оно равно количеству патрубков) подсчитывается по уравнению [c.167]

Градиент уровня жидкости. Для расчета градиента А уровня жи11кости на тарелке в 1947 г. была предложена полуэмпирическая корреляция Девиса, выведенная для случая, когда уровень жидкости на тарелке проходит ниже верха колпачков [43 . Позднее Болле [41] дал графическое решение уравнений Девиса, незначительно упрощающее нахождение величины Д. [c.376]

На рис. 11.22 показаны данные Герстера и др. [38] по количеству светлой жидкости, приходящейся на единицу площади тарелки 2 , для колпачков диаметрами 4,8 и 7,6 см. Поскольку, пена содержит газ, высота светлой жидкости 2 меньше, чем 1г, и может быть, особенно при высоких скоростях газа и низких скоростях жидкости, меньше высоты сливного порога W. Согласно Герстеру и др. эти и подобные им сведения можно описать эмпирическим уравнением [c.643]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология