Формулы для вычисления коэффициентов теплоотдачи

Коэффициент теплоотдачи. Важнейшей и наиболее трудоемкой частью технологического расчета поверхности теплообменного аппарата является вычисление коэффициентов теплоотдачи. Методы определения этих величин изучаются в специальном курсе теплопередачи, здесь же приводится ряд формул, которыми и рекомендуется пользоваться при расчете теплообменных аппаратов. Коэффициент теплоотдачи от движущегося жидкого или газообразного потока зависит от режима движения при ламинарном (струйном) потоке коэффициенты теплоотдачи обычно малы, а при турбулентном потоке более высоки и возрастают с увеличением степени турбулентности. [c.600]

При движении воды в трубах для вычисления коэффициента теплоотдачи а [втI град)] рекомендуется более простая формула [c.131]

Коэффициент теплоотдачи. Важнейшей и наиболее трудоемкой частью технологического расчета поверхности теплообменного аппарата является вычисление коэффициентов теплоотдачи. Методы определения этих величин изучаются в специальном курсе теплопередачи, здесь же приводится сводка формул, которыми [c.511]

Вид этой зависимости находят из анализа экспериментальных данных по теплопередаче или диффузии. Раз такая зависимость установлена, ею можно в дальнейшем пользоваться для вычисления коэффициента теплоотдачи или массоотдачи для любых процессов, происходящих в подобных геометрических и физических условиях. Разница между расчетом процесса теплопередачи и процесса диффузии только в том, что в первом случае в формуле (I, 25) или (1,26) следует подставлять значение теплового, во втором — значение диффузионного критерия Прандтля (критерия Шмидта). [c.33]

При вычислении коэффициентов теплоотдачи значения Я,, Ср, р, т), Не подставляются в формулы для трубного и межтрубного пространства. [c.101]

Коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости в межтрубном пространстве аппаратов с горизонтальными трубами ад отличается от значений, вычисленных по формулам для кипения на одиночных трубах ао [c.231]

Разобрав термические и гидродинамические условия образования пленки конденсата, Нуссельт вычислил ее толщину и затем, интегрируя количество тепла, проходящего через пленку данной высоты, определил теоретически величину коэффициента теплоотдачи от пара, конденсирующегося на вертикальной стенке. При этом им не была учтена турбулентность движения пленки и физические параметры приняты постоянными. Лучшее совпадение с данными опытов дают величины коэффициентов теплоотдачи, вычисленные по формулам, полученным на основе приложения теории подобия к теплообмену при конденсации паров. [c.316]

Блок 5i. Вычисление коэффициента теплоотдачи от пленки флегмы к стенке холодильной трубки по формуле (225). [c.192]

Для вычисления среднего коэффициента теплоотдачи для трубного пучка в целом предложена [25] следующая формула [c.138]

При омывании пучка труб водой, маслом, а также и газами для вычисления коэффициента теплоотдачи целесообразно пользоваться формулой М. А. Михеева [75]. При шахматном расположении труб и Re = 2-10 -ь2-10 (для всего пучка) [c.329]

Для вычисления коэффициента теплоотдачи при кипении используем формулу (7.40), так как критерий термодинамического подобия кипящей среды (к = 3,76) близок к значению, вычисленному для фреонов (к — 3,63). Критические параметры кипящей сэеды- Ркр = 3,331 МПа Т р = 469,72 К 1 кр = = 4,32 10 мVкг М — 72,14 6 кг/кмоль [c.255]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

Если конденсируется смесь паров, образующая раствор из нескольких веществ, то конденсация протекает так же, как и конденсация паров индивидуальных веществ. В этом случае при вычислении коэффициента теплоотдачи по формулам (6.70) — (6.72) берутся значения физических параметров раствора. Если же конденсирующаяся смесь паров образует жидкость, состоящую из несмешивающихся компонентов, то теплоотдача обусловливается физическими свойствами того компонента, содержание которого больше, чем его должно быть в постоянно кипящей смеси. Конденсация ларов с составом постоянно кипящей смеси может протекать с коэффициентами теплоотдачи, как большими, так и меньшими, чем для чистых компонентов смеси, в зависимости от характера смачивания поверхности образующимся конденсатом. [c.132]

Рассмотрение и анализ теоретических и экспериментальных работ по теплообмену при конденсации дали возможность предложить упрощенные расчетные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, основанные на экспериментальном материале. Эти формулы пригодны для вычисления коэффициентов теплоотдачи при конденсации паров любой жидкости, при любых давлениях и тепловых нагрузках. [c.158]

Вычисление коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. В реальных теплообменниках вычисление коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления является весьма сложной задачей По этому вопросу существует большое количество экспериментальных данных и эмпирических формул, основанных на анализе размерностей и результатах экспериментов. Для более глубокого изучения вопроса можно рекомендовать книги Мак-Адамса [8] и Якоба [9] ). [c.33]

Экспериментальное и с с л е д о в а-н и е т е п л о о б м е и а при конденсации и а I- о р и 3 о п т а л ь и о й трубе движу-щ е г о с я водяного пара, проведенное С. С. Кутателадзе [Л. 39], показало, что для вычисления коэффициента теплоотдачи в данном случае теплообмена справедлива зависимость (2-7) с использованием таблиц Нуссельта 2-4 и 2-5 при этом величина ао вычисляется по формуле (2-9). [c.22]

Проведенная нами обработка по единой методике опытных данных Федорова и Бернштейна совместно с опытными данными других исследователей, работавших в условиях нестационарного режима с неподвижными насадками, составленными из элементов с малой теплопроводностью, показала, что данные Федорова и Бернштейна удовлетворяются уравнением (4-39). Это дает основание впредь до получения более надежных данных для вычисления коэффициента теплоотдачи при движении газа через неподвижную насадку с малой теплопроводностью в условиях стационарного режима пользоваться формулой (4-39), [c.50]

Для упрощения примера величины, которые выбираются или рассчитываются обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб н X б = 16 X 1.6 мм, материал — сталь марки 10 число труб в пучке п = 243 площадь проходного сечения для пирогаза (по трубному пространству) /тр = = 0,0313 м коэффициент теплоотдачи при конденсации парогазовой смеси, вычисленный по уравнению (4.74), ко = 8000 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего этилена, вычисленный по формуле для пузырькового-, кипения жидкости в большом объеме, аохл = И75 Вт/(м - К) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней ст-Ь з = = 0,00026 м К/Вт частный коэффициент теплопередачи, включающий термические сопротивления, которые можно принять постоянными вдоль поверхности конденсации [c.204]

Таким образом, в практических расчетах вычисление коэффициента теплоотдачи при движении газов через неподвижную насадку в нестационарном режиме рекомендуется производить по формулам (4-36) и (4-37), которые в размерной форме имеют следующий вид [c.54]

При вычислении потерь теплоты в окружающую среду суммарный коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением от стенки аппарата к воздуху вычисляют по формуле [c.139]

Для вертикальных труб величина коэффициента теплоотдачи зависит от взаимного направления вынужденного потока и свободного движения жидкости. При совпадении их направлений, т. е. в случае если жидкость при нагревании движется снизу вверх, коэффициент теплоотдачи можно принимать равным 0,85а, где о.—коэффициент теплоотдачи, вычисленный по формуле (2—48а) при несовпадении указанных направлений коэффициент теплоотдачи равен 1,15 о.. [c.309]

Наличие неплотностей в перегородках, а также тот факт, что поток не на всем своем пути течет перпендикулярно трубкам, снижает действительный коэффициент теплоотдачи по сравнению с его величиной, вычисленной по формулам (9.1) и (9.2). [c.341]

Для xкоэффициенты теплоотдачи Ов и йв, вычисленные по (2.115) и (2.116), следует умножить на поправочные коэффициенты 6 , которые определяются по формулам [c.169]

Если пар содержит воздух, то значения коэффициентов теплоотдачи, вычисленные по формулам для чистого пара, умножают на поправочный коэффициент е,., величина которого зависит от относительной массовой концентрации воздуха в паре К, выраженной в кг воздуха кг пара или в процентах, от скорости пара и других факторов [уП-21]. [c.586]

По известному значению критерия Ыи/ определяют коэффициент теплоотдачи а. Приведенный коэффициент теплоотдачи, который входит в формулу для вычисления коэффициента теплопередачи, определяют по формуле [c.121]

Приведенный коэффициент теплоотдачи, учитывающий дополнительно массоперенос, рассчитывается по зависимости а р = а + а , где аи — условный коэффициент теплоотдачи, учитывающий перенос тепла за счет испарения. На практике возникают трудности в определении а , поэтому для расчетов можно рекомендовать экспериментальное соотношение между Q /Qa = = . 24. В этом случае приведенный коэффициент теплоотдачи а р = 1,8 а. Расчет величины усушки мяса в процессе охлаждения ведется по формулам, приведенным в главе VHI, количество теплоты, отводимой от продукта, определяют по разности энтальпий до и после его охлаждения. Точность расчетов определяется достоверностью вычисленного значения средне-объемной температуры продукта в конце холодильной обработки. Последняя находится по формулам, полученным при решении уравнений теплопроводности. [c.134]

Существенно, что явный вид корреляционных расчетных формул для вычисления критерия Нуссельта для. одних и тех же условий теплообмена не обязательно в точности соответствует соотношениям (3.59) и (3.60). Так, могут несколько различаться численные значения показателей степеней при некоторых критериях правой части, что компенсируется соответствующим изменением численного множителя. Влияние температуры стенки на коэффициент теплоотдачи а может, например, учитываться не отношением критериев Прандтля, а отношением вязкостей в несколько иной степени (ц/ ) . [c.241]

П. М. Магидей [Л. 44] ировел опыты но теплообмену при конденсации водяного пара внутри медных и стальных труб при давлениях пара р=1,46—3,62 ата в интервале изменений тепловых нотоков i/ = 7 ООО—23 600 ккал/м ч oi линейных скоростей в трубе ffi "=l,55—4,42 м/сек. Автором было обнаружено, что нри увеличении q и уменьшении р коэффициенты теплоотдачи возрастают наличие оксидной пленки на стенке трубы понижает величину коэффициента теплоотдачи примерно на 25%. В результате обработки опытных данных П, М. Магидей ио.лучил следующую формулу для вычисления коэффициента теплоотдачи [c.22]

По этой же причине для вычисления коэффициента теплоотдачи при конденсации эвтектической смеси хлористо го и бромистого алюминия на вертикальных трубах можно пользоваться фор,му.то11 (2-2), есл(н критерий /С>5 ИЛИ температурный напор С 40 н-50° С. В тех случаях, когда д,ля это]1 с]меси критерии Л, <5 или А/>40- 50°С, в нервом приближении можно пользоваться формулой (2-28). [c.31]

Среднее значение коэффициента теплоотдачи в неоднородном псевдоожиженном слое определяется по величине ймгн вычисленной на основе Еа и с учетом доли (1—/<,) по формуле (Х,4) и среднего времени соприкосновения пакета с поверхностью [c.422]

При средних скоростях пара на входе в трубу Шп1 > 40 м/с (Пй >0,1) величины коэффициентов теплоотдачи, вычисленные по уравнению (4.57), хорошо согласуются с опытными данными [74], обобщенными приближённой формулой [72] [c.141]

Исходными данными для поверочного расчета противоточного трехсекционного аппарата служат Ут, ио, о, с1, рт, to, Хо, 8, Н и ш. Рассчитывается влагосодержание материала на выходе из последней, третьей секции. Непосредственный расчет выполняется путем последовательных приближений по температурам сушильного агента в каждой секции и между секциями к значениям, которые удовлетворяют уравнению теплового баланса (3.40) и уравнению типа (3.27) для среднего значения влагосодержания выгружаемого материала. Блок-схема соответствующего алгоритма для ЭВМ приведена на рис. 3.25. Последовательность расчета каждой секции задание средней по высоте слоя температуры сушильного агента определение физико-химических свойств системы при заданной температуре с , а, к, р, с , Св, г по справочным данным определение скорости сушильного агента в каждой секции по уравнению расхода вычисление критериев Не и Аг и определение порозности слоев по формуле (2.10) расчет коэффициента теплоотдачи а, например, по соотношению (2.6), (2.9) определение кинетического параметра А = 6а — г)/ сргос1) расчет темпера- [c.163]

Приведенными на рис. 1Х-31—1Х-33 и в табл. IX. 5—IX. 7 заии- симостями не исчерпываются литературные данные о теплообме 1е в псевдоожиженных системах. В частности, здесь не рассматриваются, как несопоставимые, формулы, базирующиеся при расчете на разности температур, вычисленной по температурам газа, измеренным защищенной термопарой [448, 449, 522]. Не могут быть также сопоставлены с другими корреляциями уравнения в работах [455] и [726], поскольку они предложены для расчета коэффициента теплоотдачи, усредненного по всей длине замеряющей трубки, [c.358]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология