Коэффициент стенок трубы

Рис. 97. Поправка к коэффициенту теплоотдачи свободной конвекцией от стенки трубы к воде при различных значениях диаметра трубы (см. рис. 96).

Коэффициент теплопередачи в зоне кипения все время изменяется по высоте трубок. В режиме пузырькового потока он выше, чем в зоне предварительного нагрева. При переходе от пузырькового к стержневому потоку коэффициент теплоотдачи увеличивается и достигает максимума, а затем снижается при переходе от стержневого потока к кольцевому. При дальнейшем увеличении паросодержания паровой поток обладает такой кинетической энергией, что срывает пленку жидкости со стенок трубки. Жидкость при этом оказывается в ядре потока в виде брызг и капель, а паровой ноток соприкасается непосредственно со стенкой трубы. Такой гидродинамический режим называется туманообразным потоком . В этом [c.97]

Выбор коэффициента оребрения труб зависит от соотношения коэффициента тепло.отдачи от продукта к воздуху и термического сопротивления стенки. Коэффициент оребрения стандартизированных труб ф определяют как отношение полной поверхности трубы по оребрению i n к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер F [c.103]

Распределение температур в слое определяется коэффициентом теплопроводности зернистого слоя, а теплоперенос от слоя к наружной среде — коэффициентом теплопередачи /(. В отличие от процесса переноса теплоты в -незаполненных трубах при турбулентном режиме течения, здесь сопротивление теплопереносу из ядра потока к стенке трубы нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. [c.127]

Арго и Смит приводят результаты расчета эффективного коэффициента теплопроводности 3. Исходные данные через зернистый слой, состоящий из частиц окиси алюминия размером /а" (3,18 мм) с коэффициентом теплопроводности Л, = = 0,744 ккал/(м-ч-град), протекает сухой воздух. Слой, порозность которого = 0,4, находится в трубе внутренним диаметром 50,8 мм. Температура стенки трубы равна 20()°С. Расчет производился для двух случаев 1) массовая скорость G = = 717 кг/(м -ч) 2) G = 2405 кг/ яе--ч). [c.64]

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

Коэффициент трения зависит как от режима течения потока, так и от шероховатости стенок труб или каналов. [c.155]

Предварительно примем из табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений = 10 (м -К)/Вт и Гг = 2 X X 10 (м -К)/Вт, теплопроводность материала трубы (нержавеющей стали) / ст = 17,5 Вт/(м-К) и коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке трубы = 10 Вт/(м -К). Тогда Ки можно вычислить по уравнению (6.2) [c.201]

Теплоотдачу от стенки трубы змеевика к воде можно рассчитать по уравнению (6.7) с учетом коэффициента кривизны канала бз = 1 + 3,54 с1,Ю = 1 + 3,54-0,05/1,4 -= 1,13, т. е. Ыи = = 0,021-1,13-119150 8-30 = 437. [c.284]

Обозначим X — коэффициент трения вследствие соприкосновения твердых частиц со стенкой трубы и возможного соударения частиц. Силу трения можно выразить следующим образом [c.601]

Для повышения коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к сырью до 750—1180 Bт/(м K) необходимы высокие скорости [c.18]

Некоторые углеводороды и смолы при высокой температуре разлагаются и отгоняются паром, что приводит к подсушиванию кокса, его растрескиванию и отслаиванию от стенок труб. Отслаивание кокса от стенок является также следствием значительно различающихся коэффициентов теплового расширения кокса и металла. Поэтому даже в печах термического крекинга, где кокс плотно прилегает к стенкам труб, после паровой обработки он растрескивается и уносится потоком пара при нагреве до 550—650 °С. Однако продолжительная пропарка не всегда рациональна. Так, плотный осадок кокса в трубах печей установок каталитического крекинга после длительной паровой обработки не поддается разрушению, и воспламенить его довольно трудно. Поэтому для каждой печи опытным путем нужно определить оптимальное время пропарки. По окончании ее горелки гасят, перекрывают подачу пара, устанавливают заглушки, отсекающие трансферные трубопроводы, и монтируют тру- [c.190]

Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к продукту а принимается равным 540—920 Вт/(м -К). Коэффициент теплопроводности металла трубы зависит от температуры (табл. У1-4). [c.213]

Определяя расчетные отбраковочные размеры, нужно вводить поправочный коэффициент 0,67, учитывающий неравномерность износа стенок труб и. их кривизну. [c.219]

Однако с увеличением числа потоков снижается скорость кал<дого потока, что уменьшает коэффициент теплоотдачи от стенок труб к сырью, т. е. ухудшаются условия теплопередачи. Кроме того, при наличии двух потоков возможно неравномерное поступление сырья в каждый из них, особенно при образовании паровых пробок и отложений.-Поэтому практикой работы установлены оптимальные скорости потоков (0,8—2,0 м/с), которым следует руководствоваться при определении числа параллельных потоков в печи. При скоростях потоков 2,0—2,5 м/с возрастают гидравлические сопротивления и расход энергии на прокачку сырья. Помимо этого сырье начинает испаряться в змеевике ЛИШЬ при значительно более высокой температуре, чем температура его на выходе из печи, т. е. при сильном перегреве, который приводит к усиленному износу труб. [c.267]

Коэффициент трения о стенки трубы можно принимать [c.401]

В общем виде алгоритм представлен на рис. 7.25. Расчет поверхности теплообмена производится итерационно с уточнением температуры стенок трубы. Определение коэффициентов теплопередачи прп этом производится с учетом агрегатного состояния потоков в трубах и межтрубном пространстве. [c.378]

Учет деформации стенок трубопровода. Это явление возникает при кавитации или гидравлическом ударе. Схематически ему соответствует третья зона трубопровода (см. рис. 2.23). Здесь расход равен разности расходов и 7 и обусловливает накопление жидкости на этом участке (и, следовательно, его расширение за счет деформации стенок трубы), что приводит к пропорциональному (при небольших возмущениях) росту давления (которое совпадает по величине с / 5 и Р7). Коэффициентом пропорциональности служит модуль объемной упругости Еу. Таким образом, связь между переменными I) и Р (г) можно записать в виде [c.170]

Д<2, Дг р — температурная разность между потоками и стенкой трубы, X Я, — коэффициент теплопроводности материала трубы, ккал/(м2.ч-°С) б — толщина стенки трубы, м. [c.155]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

Решение дифференциальных уравнений для двухмерного зернистого слоя представляет значительные трудности. В работе [128] получено численное решение с учетом экзотермической реакции в слое с сильным тепловьш эффектом, однако расчетная разница температур фаз не превышает 2°С при максимальной разности температур слоя и стенки трубы 52 °С.. Определение коэффициентов теплопроводности в зернистом слое на основе двухфазной модели [44] дало результаты на 4% выше, чем для квазигомогенной модели, в интервале Re, = 40 — 500. [c.170]

Требуемое количество теила необходимо передать на ограниченном по длине участке реакционной зоны змеевика при максимальном коэффициенте теплоотдачи от стенки трубы к потоку сырья. Основные способы повышения коэффициента теплоотдачи в данных условиях следующие увеличение скорости паров сырья (до значений, при которых еще не происходит интенсивного износа труб частицами кокса и не повышается давление в реакционной зоне) уменьшение диаметра труб (для труб малого диаметра он значител1зн0 выше, так как отношение поверхности нагрева к площади сечения потока сырья на любом отрезке длины больше). [c.18]

Несовершенство конструкции горелок печей и котлов для сжигания топлива и недостаточная герметич1юсть топок не позволяют пока работать при малых избытках воздуха. Поэтому считают, что температура трубок воздухоподогревателей должна быть выше температуры точки росы агрессивных дымовых газов, т. е. не ниже 130 °С. Для этого применяют предварительный или промежуточный подогрев холодного воздуха или специальные схемы компоновок поверхности пагрева. Имеются аппараты, конструктивно оформленные так, что поверхность теплообмена со стороны дымовых газов значительно больше, чем со стороны атмосферного воздуха, поэтому секции воздухоподогревателей компонуют из труб с разным коэффициентом оребрения, увеличивающимся к холодному концу (к месту входа холодного воздуха), и таким образом температура стенки труб приближается к температуре дымовых газов. По такому принципу сконструированы воздухонагреватели Башоргэнер-гонефти из чугунных ребристых и ребристо-зубчатых труб с хорошими эксплуатационными показателями. [c.80]

Гидравлические потери напора зависят от скорости движения потока, его вязкости, длины печпых труб, их диаметра, чистоты внутренней поверхности, местных сопротивлений в двоппиках или калачах. С увеличением скорости движения сырья возрастает коэффициент теплопередачи, снижается температура стенок труб и, как следствие, удлиняется пробег печи без чистки змеевика. При больших скоростях потока для одной и той же производительности печи диаметры труб могут быть меньшими, а компактное их размещение в камерах позволяет иметь малогабаритную конструкцию. Однако эти возможности весьма ограничены. Анализируя несколько преобразованную универсальную формулу Дарси — Вейсбаха для расчета потерь напора, можно убедиться, насколько быстро возрастает гидравлическое сопротивление с уменьшением диаметра печных труб и увеличением скорости потока [c.95]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки должно привести к тому, что перетекание жидкости к стенкам трубы (каналл) будет усиливаться, образующаяся при этом кольцевая струя будет всс больше поджиматься, скорость ос возрастет, а зона обратных токог, ссответственпо расширится (рис. 3.5, б). Вследствие того, что искривление линии тока ири рлстекании ио фронту решетки происходит очень резко, рассматриваемая де( ормация потока за решеткой должна иметь место в сечениях, очень близких к решетке (тем ближе, чем больше р). [c.81]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент стенок трубы: [c.166] [c.174] [c.119] [c.128] [c.130] [c.157] [c.467] [c.99] [c.159] [c.22] [c.19] [c.24] [c.98] [c.203] [c.213] [c.380] [c.155] [c.163] [c.94] [c.149] [c.149] [c.180] [c.181] [c.310] [c.314] [c.318]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология