Расход пара в отгонных колоннах

При низких значениях L/G (т. е. при относительно высоких расходах пара в колонну) фильтровая жидкость в трубках конденсатора хорошо разогревается, основное количество СОг отгоняется в конденсаторе, на верхних тарелках ДФЖ образуется нормальный газожидкостный слой и скорость парогазового потока в точке захлебывания близка к скорости воздуха в режиме захлебывания системы воздух—вода. [c.145]

После отгона основного количества растворителя в колонне К-2 в рафинате остается небольшое количество ( 3%) фенола, которое удаляется в колонне К-3 острым паром, подаваемым в низ колонны. Для уменьшения расхода пара в колонне К-3 поддерживают вакуум эжектором, который отсасывает пары из колонны. [c.136]

Регулятор расхода пара связывают с расходомером питания колонны и тем самым поддерживают соотношение между скоростью питания и скоростью отгона легколетучего компонента. При этом изменения скорости питания автоматически [c.79]

Температура перегонки, глубина вакуума и расход водяного пара. Температуру на входе в колонну поддерживают не выше 420—430 °С. При более высокой температуре сырье и продукты перегонки разлагаются с образованием карбенов и карбоидов, качество битума ухудшается — помимо повышения содержания в нем карбенов и карбоидов понижается температура вспышки, а при большем времени контакта образуется значительное количество кокса и газа. Поэтому вакуумные установки рассчитаны на непродолжительное пребывание остатка в колонне. Остаточное давление должно быть равно 35—70 мм рт. ст. (4666—9332 н/м ). Повышение вакуума и увеличение расхода пара способствуют увеличению доли отгону масляных фракций и повышению температуры размягчения битума. [c.92]

С изменением удельного расхода пара и количества спирта в питающей колонну жидкости меняется положение рабочей линии отгонной части колонны, а следовательно, и крепость спирта по высоте колонны. При увеличении расхода пара рабочая линия вращается [c.320]

Сопоставление эффекта пастеризации и извлечения примеси в колонне окончательной очистки показывает, что в колонне окончательной очистки эффект пастеризации может быть значительно больше, чем в спиртовой колонне, и зависит от удельного расхода пара и числа тарелок в отгонной части колонны. Однако установка колонны окончательной очистки связана с усложнением аппаратурной схемы, увеличением капитальных и эксплуатационных затрат. [c.334]

В отгонной части колонны при расходе пара 200% к массе введенной в колонну ГФ LjG обычно равно 8—И. Крепость спирта прн этих условиях на тарелках отгонной части колонны устанавливается в пределах 10—12 об. %, а крепость кубовой жидкости — 7— [c.337]

Выход И качество эфирного масла при переработке лаванды на аппаратах НДТ-ЗМ ниже, чем на УРМ-2, несмотря на более высокий общий расход пара. Это объясняется в основном условиями перегонки в первой колонне НДТ-ЗМ, в которой сырье, увлажненное конденсатом на входе, перемещается вверх в течение 15 мин в прямотоке с паром и в противотоке с конденсатом. По сравнению с НДТ-ЗМ аппараты УРМ-2 характеризуются более эффективным режимом перегонки в начальный период. В первые 15 мин, когда извлекается свыше 80 % масла, в аппаратах УРМ-2 в несколько раз выше градиент концентрации благодаря тому, что количество пара относительно сырья в 3—4 раза больше, чем в первой колонне НДТ-ЗМ, и пар движется в противотоке с сырьем, а конденсат появляется на поверхности частиц после того, как отгонится большая часть масла. [c.164]

Как будет видно из дальнейшего изложения, работу отгонной колонны можно построить таким образом, чтобы с верха ее все же получать пары, как угодно обогащенные легким компонентом. При этом, однако, процесс оказывается неэкономичным из-за чрезмерно большого расхода тепла, и задача обогащения верхних паров обычно разрешается другими средствами. Это следует заметить, чтобы с самого начала подчеркнуть принципиальную возможность полного разделения в отгонной колонне данной бинарной системы на ее практически чистые составляющие. [c.190]

По составу Хд остатка и по кривой равновесия или по изобарным кривым кипения и конденсации, дающим составы равновесных жидких и паровых фаз при заданном внешнем давлении р, можно найти состав Уд паров, поднимающихся из кипятильника на первую снизу тарелку отгонной колонны. Для определения состава встречной флегмы, стекающей с первой тарелки в кипятильник должно быть использовано графическое построение на тепловой диаграмме, основанное на уравнении концентрации (V. 32). Однако использование графического, равно как и аналитического, метода расчета предполагает, что расход тепла В/Н в кипятильнике колонны известен, и хотя его определение будет детально рассмотрено в последующем, на данном этапе можно считать, что величина В/Н уже найдена. Таким образом, дальнейшее изложение базируется на предположении, что выбрана известная величина расхода тепла в кипятильнике колонны., [c.200]

Зададимся вопросом, в какой зависимости от притока тепла в кипятильник находится распределение составов, например парового потока, по тарелкам отгонной колонны. Каждому данному значению BjR отвечает вполне определенная пара равновесных составов жидкой и паровой фаз, которая ни при каком сколь угодно большом числе тарелок не может быть превзойдена на верху колонны. Однако, как уже известно, эта же пара равновесных граничных составов практически может быть достигнута на верху колонны с вполне конечным числом тарелок. При этом в зависимости от расхода тепла в кипятильнике имеется различное распределение составов фаз по тарелкам колонны. [c.219]

НОГО значения BjR имеются свое распределение составов фаз но тарелкам и свое же число тарелок отгонной колонны, приводящее от состава нижнего продукта к отвечающему данному значению BjR предельному составу Уд паров на верху колонны. Задача определения составов фаз по тарелкам колонны и числа тарелок согласно изложенному ранее может быть разрешена несколькими способами. Либо можно использовать чисто графический способ расчета при помощи тепловой диаграммы, определяя составы фаз на последовательных тарелках попеременным проведением изотерм и оперативных линий из полюса, отвечающего данному расходу тепла BfR в кипятильнике, либо можно для этой цели воспользоваться описанным в 14 графическим методом расчета по диаграмме у—х, проведя на ней линию концентраций, отвечающую данному значению B/R, и вписав ступенчатую ломаную между кривой равновесия и линией концентраций. Наконец, можно воспользоваться уравнением концентраций (V. 34) совместно с данными паро-жидкого равновесия и вести расчет числа тарелок и составов фаз на них чисто аналитическим путем. Во многих случаях графические способы расчета проще, но зато всегда они уступают аналитическому методу в точности полученных результатов. Поэтому во всех случаях, требующих большой точности, следует отдавать предпочтение именно аналитическому методу расчета. [c.221]

Наиболее совершенной формой осуш ествления ректификации является проведение ее в полкой колонне, представляющей собой сочетание в одном аппарате отгонной и укрепляющей колонн. Ранее уже указывалось, что попытка получить с верха отгонной колонны пары, близкие по составу к практически чистому НКК, теоретически вполне возможная, практически (в общем случае) связана с необходимостью затрачивать чрезмерно большое количество тепла в кипятильнике колонны. Равным образом и попытка получить с низа укрепляющей колонны флегму, близкую по составу к практически чистому ВКК, теоретически вполне возможная, практически (в общем случае) связана с необходимостью чрезмерно большой отдачи тепла в парциальном конденсаторе колонны. Таким образом, получение в одном отгонном или укрепляющем колонном аппарате двух практически чистых целевых продуктов экономически нецелесообразно. Каждая из этих колонн позволяет с оптимальными эксплуатационными расходами получать практически чистым лишь один компонент исходной бинарной системы, отгонная — высококипящий, а укрепляющая — низкокипящий. [c.279]

Однако из предыдущего анализа работы отгонной колонны не выяснено, наступает ли в ходе последовательного подъема по высоте колонны такой ее уровень, на котором прекращается ее ректифицирующая способность. Хорошо известно, что в обычной отгонной колонне, работающей в отсутствие перегретого водяного пара, каждому определенному расходу тепла в кипятильнике отвечает вполне определенная пара равновесных, так называемых предельных составов, превзойти которые на верху колонны невозможно ни при каком числе тарелок. Отвечающий предельным концентрациям расход тепла в кипятильнике является тем минимальным значением его, которое теоретически совместимо с желательной работой идеальной отгонной колонны, на верху которой составы встречных фаз принимаются совпадающими с предельными. Иногда с предельными концентрациями сопоставляются не минимальные расходы тепла в кипятильнике, а минимальные веса идущих по колонне потоков паров и жидкости. Так или иначе, каждому определенному назначенному режиму работы обычной отгонной колонны отвечает вполне определенный предел обогащения фаз, представляемый соответствующей парой равновесных составов, который ни при какой высоте колонны при неизменности режима ее работы не может быть превзойден. [c.396]

На данной стадии расчета полностью определены все имеющие существенное значение для рассматриваемой проблемы свойства равновесной системы в кипятильнике колонны, и поэтому следует перейти к выбору двух дополнительных параметров для установления того или иного режима работы отгонной колонны. Исходя из соображений, высказанных ранее, и задаваясь целью хотя бы в первом отделении колонны обеспечить изотермические условия работы, целесообразно принять температуру флегмы, стекающей с первой тарелки, равной температуре равновесной системы в кипятильнике, / = /д = 120°. В качестве второго параметра принимается расход водяного пара, отнесенный к единице веса нижнего продукта колонны, г// = 0,06. Теперь уже режим работы колонны полностью определен и задача состоит в определении элементов ректификации во всех ее межтарелочных отделениях. [c.398]

Следует также упомянуть о возможности эффективного использования отгонных колонн в некоторых случаях ректификации смесей с незначительным содержанием легколетучего компонента. Например, в производстве окиси этилена прямым окислением этилена получаются весьма слабые водные растворы с содержанием окиси до 1—2/ .Непосредственная ректификация таких слабых растворов должна привести к значительному расходу относительно дорогого холода (например, аммиачного) на конденсацию большого количества флегмы при сравнительно низкой температуре (температура конденсации паров окиси этилена иод атмосферным давлением около 10 ). [c.66]

Получение рафинатов и регенерация растворителя из рафинатных растворов. Рафинатные растворы из емкостей 22 и 26 насосами 30 и 28 подаются соответственно в теплообменники 32 и 34, где нагреваются до 150 °С за счет тепла рафинатов из колонн 37 и 43. Далее рафинатные растворы двумя потоками поступают в трубчатую печь 33, из которой выходят при температуре 210 °С и поступают в отгонные колонны 36 и 42. и колонны работают под вакуумом (остаточное давление 300 мм рт. ст.), в них отгоняется большая часть фурфурола. Пары безводного фурфурола из этих колонн поступают в общий конденсатор-холодильник 41, откуда жидкий фурфурол при 40—45 °С стекает в емкость 40, включенную в вакуумную систему. Из этой емкости он расходуется в основном на орошение колонн 36, 42, 63, 74 и 75 (подается насосом 39), а избыток возвращается в контакторы 18 и 17 на экстракцию. [c.41]

Расход пара в подогревателе отгонной колонны определяется количеством циркулирующего раствора и составляет обычно 120— 160 кг/м раствора. Количество циркулирующего раствора, потребное для поглощения сероводорода, зависит от объема очищаемого газа, парциального давления в нем сероводорода, вида и концентрации амина и температуры абсорбции. При применении 15%-ного раствора МЭА и парциальном давлении сероводорода около 35 мм рт. ст. практический расход пара на регенерацию раствора можно принять раВ Ным 6 кг на 1 кг поглощаемого сероводорода (без учета СОа). [c.342]

Увеличение числа тарелок в колонне создает добавочное сопротивление и вызывает повышение остаточного давления в испарительной секции. Последнее ведет к увеличению расхода пара в отгонной части колонны, а это в свою очередь к перегрузке всей колонны и повышению скорости паров. Точно так же увеличивает нагрузку колонны и водяной пар, который подают в отварные секции. В современных конструкциях колонн необходимую четкость ректификации обеспечивают путем ввода секционного циркулирующего орошения. [c.12]

В зарубежной практике для отгонки стирола от латекса успешно применяются противоточные отгонные колонны с ситча-тыми тарелками и переливными стаканами. Диаметр колонн 2,7 м, высота 15 ж, количество тарелок—12, размер отверстия 5 мм, расстояние между отверстиями 16 мм, что обеспечивает живое сечение 10%. Тарелки эмалированные. Колонна работает при вакууме 550 мм рт. ст. Расход пара составляет 3,5—3,7 кг//сг стирола. [c.257]

При помощи кривых поглощения и отгонки могут быть графическим путем определены расход пара и число потребных ступеней поглощения для аппаратов башенного типа (если в каждой ступени раствор циркулирует многократно) или для барботажных аппаратов, а также соответствующие размеры насадочных отгонных аппаратов или число ступеней или тарелок отгонной колонны. [c.115]

В условиях простого выпаривания пары, удаляющиеся на последних стадиях испарения, не используются для, отгонки SO2 из поступающего раствора. При наличии отгонной колонны пары, выделяющиеся в последних стадиях отгонки, используются для отгонки SO2 на первых стадиях, благодаря чему расход пара будет значительно меньше. [c.116]

Чем больше наклон рабочей линии, тем больше расход пара и тем меньший требуется объем отгонной колонны. Если кривая отгонки вогнута, то теоретическая производительность поглотителя уменьшается, так как рабочая линия не должна касаться изгиба кривой отгонки. [c.118]

При помощи уравнения (IV.29) ранее было установлено однозначное соответст]ше ме ду теплом кипятильника п мпнимальн].(м паровым числом отгонной колонны. Поэтому все, что было выяснено относительно роли минимального расхода тепла в процессе разделения, в полной мере может быть отнесено и к минимальному паровому числу, каждому определенному значению которого отвечает своя пара граничных копцентраций. [c.150]

На рис. 97 показаны различные положения рабочих лпнпп отгонной колонны при закрытом обогреве. Если рабочая линия занимает положение В А (рис. 97,а), то рабочая концентрация пара на верхней тарелке будет равна равновесной концентрацип У В этом случае обогащения пара и обеднения жидкости на верхней тарелке не будет, а следовательно, ие будет и на нижележащих тарелках, поэтому необходимо иметь колонну с бесконечным числом тарелок. По всей видимости, данное положение следует считать критическим, а число орошения — теоретическим. Прп таком положении рабочей линии число орошения будет максимальным, а паровое число — минимальным, следовательно, при бесконечно большом числе тарелок предельный расход пара па процесс разделения минимальный (теоретический расход). Однако реальная колонна не может иметь бесконечное число тарелок, поэтому для нее LjO должно быть меньше L/G теоретического, а расход пара — больше. [c.291]

МИ и L G, тем выше кратность извлечения примеси. Из зависимости между ajas и Р (рис. 113, б) следует, что кратность пзвле чения резко возрастает при удельном расходе пара, обеспечивающем величину L GВлияние концентрации спирта на кратность извлечения различных примесей неодинаково (рис. 113,а) и значительнее при большем удельном расходе пара. На рис. ИЗ, г показана зависимость кратности извлечения от безразмерного комплекса KGjL который объединяет все три указанных фактора. Хорошее извлечение примеси достигается при величине KG L>, когда оказывает существенное влияние и число тарелок в отгонной части колонны. С увеличением числа тарелок повышается кратность извлечения примесей. [c.322]

При расходе пара на регенерацию насыщенных растворов МЭА на первой ступени 100—120 кг на 1 м раствора и температуре низа отгонной колонны 118—120°С остаточное содержание НгЗ в регенерируемых растворах МЭА составляло 0,02— 0,04, а СОг 0,13—0,17 моль/моль. Из-за недостаточного количества хладоагента воды температура регенерированного раствора, поступающего в абсорбер, составляла 50—70 °С. Такие высокие температуры в свою очередь способствовали потерям МЭА с очищенным газом. Кроме того, наличие в газе ряда се-роорганических соединений приводило также к повышенным потерям раствора. [c.47]

Первоначально были зафиксированы показатели колонны К-2 на обычном режиме работы ЭЛОУ-АВТ-2 температура нагрева сырья в печк 370-375°С, расход водяного пара в низ отгонной колонны К-2 - 0,48% масс на загрузку. Затем (в испытании 2) температура нагрева сырья была повышена до 375-380"С и расход водяного пара - до 1,1% масс, (с 672 до 1552 кг/ч). При этом выход дизельного гоачива увеличился на 2% масс, на нефть, и оно имело следующие показатели качества температура помутнения минус 6-7 С, застывания минус 12-14°С, начала перегонки 183 С и 96% об перегонялось при 350-352°С. Из мазута до 350 С перегонялось 5% об фракций, до 360°С - 7,5% об., до 370"С - 0% об. Температура начала его перегонки - 283°С (разгонка по Богданову). [c.78]

Любой другой расход тепла B/R в кипятильнике, больший минимального, отвечает некоторому вполне определенному режиму работы отгонной колонны. При этом в зависимости от принятой величины расхода тепла приобретает то или иное значение состав Уд пара, поднимающегося с верхней тарелки. Этот состав, заключенный в интервале Уо > Уд > с увеличением относительного тепла кипятильника от минимального до бесконечно большого уменьшается от значения уо, отвечающего B t, IR и в пределе, при В/ =оо, совпадает с а. Таким образом, увеличению тепла кипятильника против его минимальнога значения отвечает уменьшение состава верхнего продукта,, иначе говоря, его утяжеление, влекущее за собой попадание большой доли высококипящего компонента в верхний продукт. Следствием этого являются уменьшение веса нижнего целевого продукта и увеличение веса верхнего продукта колонны. Тот же вывод можно сделать из рассмотрения уравнения (V. 12), согласно которому с уменьшением Уд, при прочих равных условиях вес DjL увеличивается, а RjL уменьшается. [c.216]

Из табл. 14 можно заключить, что минимальный расход тепла, при котором на верху колонны получаются пары состава уд = 0,633, составляет В/ = 158,8 ккал/кг. При этом уже на 18-й тарелке практически достигается предельный состав парового потока уд = 0,633. Однако, если увеличить приблизительно в полтора раза минимальный приток тепла в кипятильник и довести его до В// = 236 ккал/кг, то желательный состав паров будет достигнут уже на 9-й тарелке. Дальнейшее даже очень большое увеличение расхода тепла в кипятильнике уже не вызывает столь резкого снижения числа необходимых тарелок, которое даже для бесконечно большого значения B/R остается на уровне шести тарелок. Совершенно ясно, что и в данных случаях работы с увеличенным B/R сырье подается в колонну не в насыщенном, а в недогретом до точки кипения состоянии. Здесь уместно заметить, что вообще питание отгонной колонны несколько недогретым до начала кипения сырьем является практически часто встречающимся способом подвода сырья. [c.226]

Если сырье подается в колонну при температуре, более низкой, чем точка его начала кипения, то, как указывалось выше, его состав и теплосодержание связаны уравнениями (V. 48) и (V. 49) и по одному из этих параметров может быть однозначно определен другой. При выборе того или другого возможного варианта работы отгонной колонны следует руководствоваться соображениями экономической целесообразности, учитывая размер капитальных затрат на сооружение колонной установки и эксплуатационные расходы, связанные с ее непрерывной работой. То обстоятельство, что увеличение расхода тепла в кипятильнике, начиная с некоторого значения, лишь немного уменьшает высоту колонны, а в последующем и вовсе не влияет на число ее тарелок, но зато приводит к резкому возрастанию масс циркулирующих в колонне потоков паров и жидкостей, к увеличению диаметра колойны и поверхностей нагрева, служит важным критерием при вььборе режима работы отгонной колонны. При выборе теплового режима следует принимать тепло кипятильника, лишь немногим превосходящее минимально необходимое для назначенного разделения. [c.227]

Для расчета питательной секции колонны можно взять данные, полученные в примерном расчете отгонной колонны, проведенном по той же бинарной системе н-гептан — эндекан. Согласно полученным при расчете отгонной колонны данным для выбранного режима ее работы при расходе 6% водяного пара на остаток и при условиях внизу колонны р = 760 мм рт. ст., / =120° и x J = 0,02 пары, поднимающиеся с ее последней, третьей по счету тарелки, имеют состав = 0,593, а жидкость, поступающая на тарелку сверху, имеет состав = 0,135 и температуру / = 139°. Условия в питательной секции полной колонны должны подбираться таким образом, чтобы флегма, стекающая в отгонную секцию, имела состав и температуру, отвечающие выбран- [c.422]

Деасфальтизация масел. Процесс деасфальтизации предназначен для удаления смолисто-асфальтеновых соединений из гудронов и полугудронов. Для этих целей применяют жидкий пропан, в котором растворяются ценные компоненты масел, а смолисто-асфальтеновые вещества выпадают в осадок. После разделения гудрона на асфальт и деасфальтизат из полученных продуктов необходимо удалить пропан. Основная масса пропана из деасфальтизата отгоняется в испарителях, остатки пропана из деасфальтизата и асфальта удаляются в отпарных колоннах с использованием водяного пара. Расход пара на установке колеблется в пределах 0,3—0,4 м /ч. Газообразный пропан и водяные пары направляют в конденсатор смеше1ния. Пропан с верха конденсатора поступает в компрессор, а загрязненная вода сбрасывается в канализацию. [c.29]

Растворитель отгоняют из гача также в четыре ступени, как и из масла. Пар подают в четвертую колонну (0,1—0,15 т/ч). Общий расход пара, используемого на отнарку растворителя, составляет 0,3—0,35 т/ч. С верха четвертой колонны, как по линии отогнанного растворителя, так и гача, отводятся пары растворителя и водяной пар. После охлаждения и конденсации растворитель и вода поступают в емкость, где происходит разделение этой смеси. Верхний слой — растворитель откачивается в емкость влажного растворителя, а нижний—15%-ный раствор метилэтилкетона направляется в кетоновую колонну, с низа которой вода отводится в канализацию. Загрязненность этого сброса зависит главным образом от культуры эксплуатации кетоновой колонны. Кроме того, в промканализацию поступают смывы полов из насосных станций и отделения кристаллизации и фильтрации. Общее количество сточных вод на установке колеблется в пределах 3—5 м ч. Этот сток загрязнен незначительным количеством нефтепродуктов (30—150 мг/л), фенолом (3—12 мг/л) и механическими примесями (50—150 мг/л). Кроме того, в сток периодически могут попадать аммиак (до 35 мг/л), ацетон (10—50 мг/л) и метилэтилкетон (15—70 мг/л). [c.32]

При другом содержании мономера в исходном латексе при различных температурах, а также применительно к противоточнон дегазации бутадиен-стирольного латекса содержание водяного пара в отгоне рассчитывается аналогичным образом. Для определения полного теоретического расхода пара на лроцесс дегазации следует учесть расход на нагрев латекса до температуры куба колонны и па испарение мономеров. [c.95]

Расход пара. Процесс этаноламиновой очистки связан с затратами больших количеств тепла на регенерацию раствора. Теплоносителем служит большей частью водяной пар. Пар расходуется в подогревателе отгонной колонны на а) нагрев раствора до температуры десорбции б) диссоциацию бисульфидов и суль- [c.341]

Из поглотительного масла сырой бензол отгоняют паром в отгонных колоннах, затем его подвергают очистке и вторичной перегонке и разделяют на чистый бензол, чистый толуол и ксилол. Примерно 40 о очищенного коксового газа, имеющего высокую теплотворную способность, расходуется на обогрев коксовых печей. Остальной газ используется в промышленности. Коксовый газ является ценным источником алифатических соединений (например, метана, этана, этилена и нх высших гомологов), из которых получают разнообразные органическпе продукты. Вследствие этого нецелесообразно применять коксовый газ как топливо. Проводятся опыты по возможно большей замене его генераторным газом с тем, чтобы увеличить промышленное использование коксового газа. [c.55]

Насыщенный водяной пар в кипятильнике или в подогревателе для сырья, если таковые предусмотрены, служит в качестве теплового агента и с этой точки зрения теплосодержание водяного пара используется эффективно, так как используется его теплота конденсации. Острый же перегретый пар, вводимый непосредственно в отгонную колонну, выполняет две функции во-первых, о.ч является агентом, понижающим парциальное давление углеводородных паров и тем самым способствует испарению последних при более низких температурах во-вторых, он слулсит тепловым агентом, сообщающим системе тепло за счет разницы в теплосодержании его при входе и выходе из колонны. Так как в последнем случае скрытая теплота водяного пара в колонне не используется, то острый пар в теплово.м огюшении используется плохо. Надо иметь ввиду еще то, что по выходе из колонны этот водяной пар попадает в конденсационло-холодильную систему, где требуются соответствующая поверхность охлаждения и расход холодильного агента (воды). [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология