диаграмма рис расширения коэффициент

Полученный в результате физико-механических испытаний широкий комплекс характеристик используют при инженерной оценке материала [2]. К этим характеристикам относятся плотность, теплофизические свойства (теплостойкость, средний коэффициент линейного теплового расширения, коэффициенты тепло- и температуропроводности и др.), диэлектрические свойства (электрическая прочность, удельные объемное и поверхностное электрические сопротивления, диэлектрическая проницаемость, диэлектрические потери), диаграмма напряжения — деформация при растяжении или сжатии, деформация при разрушении, разрушающее напряжение при различных видах деформирования, статический модуль упругости, твердость, ударная вязкость, сопротивление срезу, прочность при скалывании по слою (для слоистых пластмасс), зависимость деформации от времени (ползучесть) при растяжении или сжатии и многие другие. [c.7]

При отсутствии сжатия, когда давление нагнетания равно давлению всасывания (е = 1), объемный коэффициент — 1.С увеличением е объемный коэффициент уменьшается и, когда весь газ, сжатый в цилиндре до давления нагнетания, умещается в мертвом пространстве, достигает нуля. На индикаторной диаграмме концы линий сжатия и расширения совпадают (рис. II.8) и компрессор прекращает нагнетание, а следовательно, и всасывание. [c.44]

Площадь расчетной индикаторной диаграммы выражает работу одного цикла. Для определения индикаторной работы с возможно большей точностью кривую расширения строят по эквивалентной политропе, которую обычно принимают совпадающей с адиабатой. В результате такого построения длина линии всасывания и объемный коэффициент, которые в действительности определяются политропой конечных параметров, получаются завышенными на 2—4%. [c.171]

Отключение всасывания. Прекращение подачи после перекрытия всасывающей трубы происходит не мгновенно. Подача, постепенно уменьшаясь, продолжается еще несколько оборотов за счет газа, отсасываемого из пространства между всасывающим клапаном и регулирующим органом. С понижением давления всасывания уменьшается объемный коэффициент. Когда он достигает нуля, подача прекращается. Диаграмма компрессора (рис. Х.2, а), показывает, что при нулевой производительности линии расширения и сжатия почти сливаются. Индикаторная мощность не превышает 2—3% номинальной. [c.536]

Площадь индикаторной диаграммы, равновеликая внутренней работе компрессора за один полный ход поршня, как правило, больше для идеального компрессора, чем для действительного в действительном компрессоре существует возврат работы при расширении сжатого во вредном пространстве рабочего тела с давления рг До давления рь Отношение площадей индикаторных диаграмм идеального и действительного компрессоров V называется коэффициентом полноты индикаторной диаграммы. Как правило, v= =/и//д>1- Объемная подача, пропорциональная массовому расходу рабочего тела, для идеального компрессора также больше, чем для действительного. Поэтому отношение расходов рабочего тела в действительном и идеальном компрессорах равно коэффициенту подачи Х<1, [c.85]

Все необходимые значения абсолютных температур, удельных объемов и тепловых перепадов можно найти на кривой расширения I — -диаграммы турбины (фиг. 10.20). Таким образом, найдены все коэффициенты для передаточной функции Сдг, у (5). [c.417]

При определении наименьшего диаметра й дроссельного устройства, измеряющего расход жидкости, заданными величинами являются расход среды Q или О, диаметр трубопровода О, удельный вес среды у , выбранный перепад давления (Р[—Р2) и, следовательно, по уравнениям, например (91) — (95) или другим, можно выразить произведение т-а или т-СЕ или, согласно некоторым советским авторам, величины Х=, 252 т-а, или Х= 1,5943 т-а н т. д. (коэффициент расширения е для жидкостей равняется единице). Если жидкость протекает в гладком трубопроводе или в обычном трубопроводе диаметром больше 300 мм, то поправка на шероховатость трубопровода не вводится и если нет других влияний, требующих поправок, то весь дальнейший расчет становится очень простым. Для вычисленного произведения та или т - С-Епо таблицам или диаграммам определяется соответствующая величина а или величина С. Величина поджатия т, соответствую-142 [c.142]

ДИН 1952. При помощи основных расчетных уравнений определяется произведение т-а, причем в случае расчета течения газа и пара коэффициент расширения е определяется по второму способу. По исправленной величине т-а в таблицах или диаграммах находится соответственная величина а, в которую вводится суммарный поправочный коэффициент / = /] -/г /з - , окончательно получим [c.144]

При закругленных краях отверстий коэффициент нахо-участок через шайбу или решетку (вход с внезапным дят как С, кругового коллектора с торцовой стенкой в зави-расширением Д = оо, см. диаграмму 1.8.1-12) при [c.126]

При ограниченности места для размещения диффузора за центробежным вентилятором можно применять ступенчатый диффузор, который при том же сопротивлении будет значительно короче прямолинейного. Оптимальный угол расширения диффузорной части, при котором получается минимальный коэффициент сопротивления, определяют по диаграмме 1.8.3-18. [c.201]

Коэффициенты внутреннего сопротивления Свн указанных типов диффузоров даны на диаграмме 1.8.3-20 в зависимости от степени расширения i при различных значениях [c.202]

Значение термического коэффициента расширения стирола необходимо для дальнейших дилатометрических опытов с целью определения количества стирола в дилатометре по объему, измеренному при температуре полимеризации. Определение термического коэффициента расширения а проводят в дилатометре. Для этого дилатометр заполняют стиролом, стабилизированным 0.1% гидрохинона. Вставляют капилляр и в качестве затворной жидкости заливают немного ртути. Заполнение дилатометра проводят при температуре примерно на 10°С выше, чем наименьшая температура измерений, так что мениск в капилляре будет опускаться при помещении дилатометра в термостат при начальной температуре измерений. После достижения температурного равновесия фиксируют уровень мениска, затем повышают температуру термостата и повторяют измерение. Строят диаграмму зависимости объема (объем Уо минус показания дилатометра) от температуры. По углу наклона полученной прямой определяют среднее значение термического коэффициента расширения в измеренном интервале температур [c.128]

Диаграмма T—S рассматриваемого цикла состоит из изотермы сжатия 1—2, изобары охлаждения сжатого газа 2—5, изоэнтальпии дросселирования 5—6, политропы расширения газа в детандере 3—8, изобары 7—1 нагревания обратного газового потока. В описываемом цикле имеются, таким образом, два холодопроизводителя компрессор и детандер. Холодопроизводительность первого равна i i—г 2, а второго М (г з — i-,) т)о = М (1 3 — ig), где (ig — h) — адиабатический перепад тепла, т) — термодинамический коэффициент полезного действия детандера, (/з—ig) — политропический перепад тепла. Действительная степень ожижения газа составляет Хд = [( — i 2) + М (I3 — [c.749]

Существенным обстоятельством является то, что соотношение требуемых уровней температуры и давления при гидротермальном синтезе позволяет обходиться без внешних источников давления, ведя процесс в изохорических условиях при постоянной массе рабочего раствора. Нужное давление при заданной температуре создается в этом случае только за счет теплового расширения рабочей среды и определяется относительной величиной начального заполнения рабочей полости, которая получила название коэффициента заполнения (заливки) и является основным регулятором уровня давления при гидротермальном синтезе. Требуемое значение коэффициента заливки находят по зависимостям давления от температуры и удельного объема (р—V—Г-диа-граммы). Для каждого вида рабочего раствора необходимо иметь свою р—ь—Г-диаграмму. Эти диаграммы строятся на основании результатов специальных экспериментальных исследований. [c.199]

Объемный коэффициент каждой полости может быть определен и по индикаторной диаграмме как отношение объема, соответствующего точке пересечения адиабаты расширения, построенной из фактической точки конца выпуска с линией давления всасывания, к рабочему объему цилиндра. При небольшой разнице объемов полостей со стороны крышки и со стороны вала общее значение коэффициента для всего цилиндра может определяться как среднеарифметическая величина между со стороны крышки и со стороны вала. [c.79]

Полученные значения коэффициентов наполнения для всех цилиндров, за исключением цилиндров I ступени, достаточно высоки. Значения же коэффициентов наполнения цилиндров I ступени оказались на 5—6% ниже расчетных. Из индикаторных диаграмм определено, что наружные полости цилиндров I ступени имеют весьма пологие участки на линии расширения газа из мертвого пространства. Полученное из индикаторных диаграмм значение объемного [c.101]

Коэффициентом подачи учитываются все потери производительности компрессора как отображаемые, так и не отображаемые на индикаторной диаграмме. К первым относятся потери, связанные с уменьшением полезкогэ объема цилиндра при расширении газа, находящегося в мертвом пространстве. Эти потери учитываются объемным коэффициентом Ко вторым относятся потери производительности путем утечек газа через неплотности в поршневых кольцах, клапанах, сальниках, а также за счет расширения всасываемого газа при соприкосновении его с горячими стенками цилиндра и смешении с нагретым газом из мертвого пространства. Указанные потери учитываются коэффициентом герметичности и термическим коэффициентом Я соответственно. [c.161]

Известен еше один вид фазовых диаграмм, для которых НКТР находится выше ВКТР и выше температуры кипения, но ниже критической температуры перехода жидкость — пар для растворителя. Такие диаграммы характерны для систем, состоящих из компонентов, идентичных по химическому строению, но сильна различающихся по размерам. НКТР повышается с увеличением размеров молекул растворителя. Расслоение системы в данном случае обусловлено большой разницей в термических коэффициентах расширения компонентов. Диаграммы состояния типа изображенной на рис. П1. , г получены, в частности, для систем полиэтилен — алканы, полистирол — циклогексан, поливинилацетат — этилацетат, поливиниловый спирт — вода и др. [c.81]

Большую роль в дальнейшем развитии теории физико-химического анализа сыграли работы Н. С. Курнакова и его учеников по изучению металлических, солевых и жидких систем. Измеряя физические свойства (электропроводность, тврмоэлектродвижу-щую силу, коэффициент расширения, температуру плавления и Др.) и нанося их величины как функции состава на диаграмму, И. С. Курнаков получил диаграммы состав — свойство, вид ко- [c.265]

ПО Простым формулам не удается, поэтому обычно ее принимают на основании экспериментальных данных, приводимых в виде таблиц или диаграмм. В табл. 5.2. приведены значения коэффициента эжекции и в зависимости от коэффициента сжатия паро-газовой смеси к = р2/р1 и степени расширения рабочего пара Е = ро1р1 в эжекторе каждой ступени [15Г. [c.188]

Выше уже упоминалась работа [9 ], в которой для расчета теп-теплоотдачи на такте сгорания — расширения привлекается скорость выделения теплоты но этот сугубо расчетный прием нельзя квалифицировать иначе как более или менее удачную аппроксимацию реального изменения коэффициента теплоотдачи. Нам известна только одна работа — Г. Б. Розенблита [61 ], в которой сделана попытка привести во взаимное соприкосновение эти два различных круга явлений. В ней автор высказывает одну, на наш взгляд заслуживающую интереса мысль о возможности косвенного изучения характеристик турбулентности в камере сгорания. Обрабатывая индикаторные диаграммы, снятые с различных двигателей (СМД, 2Д-100, 16ЧН 24/27), автор нашел, что практически все диаграммы на линии сгорания—расширения имеют малую пилочку давления. Существование этой пилочки связывается с малыми (акустическими) колебаниями давления в камере. Отсутствие пилочки на индикаторных диаграммах, снятых через длинный индикаторный тракт, он объясняет затуханием пульсаций в канале. [c.111]

Ранее было указано, что величины коэффициентов а = СЕ, С, Е или произведения тХа, тХСЕ, а также коэффициенты расширения е обычно находят в таблицах и диаграммах. Как показала практика, при серийных расчетах лучше пользоваться таблицами, чем диаграммами, так как при этом уменьшается количество ошибок. [c.19]

Коэффициенты Кяк имеют одинаковое значение для трубопровода и дросселирующего органа лишь в том случае, если последние сделаны из одинакового материала или из материалов, ничтожно мало отличающихся коэффициентами термического расширения. Если это не так, необходимо производить расчет для каждого материала отдельно. В уравнениях (196) и (197) можно принимать для стали а равным 11-10 , у других материалов а может меняться в пределах от 10,6-Ю до 13,68-10-6 при температурах до 600° С. Коэффициенты линейного расширения а даны в некоторых нормах, например, во французских, в других нормах дается предпочтение коэффициентам Кик, которые приведены в таблицах или диаграммах в зависимости от температуры для различных применяемых материалов. Для технических расчетов пригодны таблицы, приведенные в этом разделе. Согласно международным правилам следует применять только такие материалы, коэффициенты термического расширения которых достоверно известны. [c.113]

Разработанная указанным способом схема 1 приведена ниже. Вспомогательное уравнение, определяющее коэффициент расширения 8 для перегретого водяного пара, действительно при относительном перепаде давлений X=Aplpi<0,l, а если погрешность в точности определения коэффициента е увеличена до 0,25%, то можно пользоваться значениями Х<0,4. Вспомогательные уравнения, определяющие влияние шероховатости стенок трубопровода, составлены по данным, взятым из таблиц и диаграмм различных норм. Уравиение, определяющее Kt, упрощено выбором средней величины аг = 11,5 10 . [c.220]

Механические свойства металлов корпуса (сталь 12Х2МФА) и наплавки с участком трубопровода, приваренного к патрубку (сталь 0Х18Н10Т), приведены на рис. 5,8, а как функции температуры, причем индексами 2 и 1 отмечены кривые изменения модулей упругости Е и коэффициентов линейного расширения а для двух указанных сталей. Диаграммы деформирования этих сталей как функций температуры приведены на рис. 5.8, б. [c.182]

Объемные изменения при полиморфных превращениях кремнезема (см. В. И, 1—30) наглядно представлены на диаграмме, предложенной Энделлом и Пфеффером (фиг. 790). Коэффициенты расширения и плотность приведены на основании классических исследований Ле-Шателье (1889) и Феннера (1912) (подробнее см. В. I, 102). Кривые, показывающие зависимость ли- [c.762]

При подходе порпшя к мертвой точке давление сжатого газа, находящегося во вредном пространстве, вследствие перепуска мгновенно упадет до величины Рвыр> близкой к давлению всасывания (точка f), и всасывание начнется почти в самом начале обрат-ного хода поршня (точка а). Газ, перепущенный из вредного пространства во вторую полость, оконце процесса всасывания несколько повышает давление в цилиндре, благодаря чему сжатие начинается не в точке 6, а в точке с. Аналогичная картина будет при обратном ходе. Это приводит к тому, что работа сжатия машины с перепускными клапанами увеличивается по сравнению с работой машины, у которой нет перепуска давления (пунктирная линия диаграммы), так как работа расширения остается неиспользованной. Таким образом, увеличивается коэффициент подачи, но уменьшается к. п. д. [c.206]

Для каждой степени расширения и каждой относительной длины -jj- (или р) ступенчатого диффузора существует оптимальный угол расширения аапг, при котором общий коэффициент сопротивления будет минимальным (см. диаграммы 1.8.3—9 — 1.8.3—11). Ступенчатые диффузоры рекомендуется применять именно с оптимальными углами расширения. [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология