Коэффициент полых скрубберов

Таблица 3.4. Коэффициенты теплопередачи и испарения в полых скрубберах

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

При всей своей простоте выражение (V.7) страдает рядом недостатков. Прежде всего дисперсность жидкости обычно определяется при ее разбрызгивании форсунками в неподвижный воздух. В реальных условиях движущийся газ может существенно повлиять на крупность образующихся капель. Далее, средний объемно-поверхностный диаметр капель дает представление лишь о величине поверхности, но ни в коем случае не отражает гидродинамических особенностей движения отдельных капель (направления и скорости их движения). Иными словами, использование величины ср.к не позволяет по существу применить уравнение (V.6) для определения поверхностного коэффициента скорости массоотдачи. Кроме того, в процессе своего движения капли жидкости могут не только самопроизвольно распадаться, но и коалесцировать при столкновениях, что приводит к изменению их размеров. При попадании на стены скрубберов капли могут либо дробиться, либо стекать в виде пленки. Если же учесть, что газ по сечению аппарата распределяется неравномерно и то обстоятельство, что при образовании капель и их ударе о зеркало жидкости в нижней части колонны абсорбция носит иной характер, чем при полете капли через газ, становится ясным, что аналитический расчет полого скруббера при сегодняшнем уровне знаний происходящих в нем процессов практически невозможен. В силу этого наиболее целесообразным представляется использовать для расчета скрубберов объемный коэффициент скорости абсорбции Kv, устанавливая его зависимость от основных параметров процесса. Эти зависимости удобнее всего представлять, как показала практика, в виде степенных функций. [c.213]

Первым и основным фактором, определяющим процесс теплообмена, является коэффициент теплопередачи, вторым — потери напора в скруббере Вентури. Оба эти фактора являются функцией скорости воздуха в горловине и удельного расхода воды, подаваемой на орошение. Поэтому исследования и обработка результатов опытов были направлены на выяснения взаимосвязи указанных величин. Коэффициенты теплопередачи рассчитывали по суммарному количеству тепла, переходящего от воздуха к воде в результате как конвективного теплообмена, так и путем испарения части воды, и относили к площади поперечного сечения горловины. Такой расчет используется нри охлаждении ненасыщенных газов в полых скрубберах [2, 31 коэффициенты теплоотдачи являются средними для аппарата в целом. [c.93]

Для осуществления процесса конденсационного охлаждения практически используются те же аппараты, что и для испарительного охлаждения, причем при конденсационном охлаждении газов аппараты с развитой поверхностью фазового контакта, насадочные скрубберы, тарельчатые аппараты имеют определенные преимущества по сравнению с обычными полыми скрубберами за счет более высоких значе--ний объемных коэффициентов теплопередачи. Однако специфические условия пылегазового потока (возможность образования отложений и т п) часто вынуждают использовать для конденсационного охлаждения обычные полые скрубберы [c.91]

Принимая объемный коэффициент теплопередачи ко по эмпирическим данным, равным 116,5 Вт/(м -°С) [100 ккал/(м -ч- С)], находим объем полого скруббера по формуле (107) [c.430]

Рис. 4.1. Номограмма для определения коэффициентов проскока частиц для полых, тарельчатых и насадочных скрубберов, а также скруббера Вентури при 0,5 1 ) 5,0

По найденным парциальным (фракционным) коэффициентам очистки и заданному фракционному составу дисперсных загрязнителей определяют полный коэффициент очистки г используя формулу (4.11), и обосновывают возможность применения полого скруббера или отказ от него. [c.223]

В качестве примера можно указать, что величина объемного коэффициента теплопередачи для полого скруббера промышленной установки мокрого пылеуловителя объемом 330 м при орошении оборотной водой, нагретой до 35° С, при плотности орошения -3 mVm -ч (удельный расход воды 1 дм м газа) составляет в среднем 235 Вт/(м - С) [200 ккал/(м -ч-°С)]. [c.183]

Теоретический учет природы газа затруднен тем обстоятельством, что разные теории абсорбции дают разную зависимость коэффициента массопередачи от коэффициента скорости диффузии в газовой фазе. По теории обновления /(а пропорционален корню квадратному из Д, а по классической пленочной теории между этими величинами должна наблюдаться прямая пропорциональность. Кроме того, неизвестен коэффициент диффузии фтористого водорода, с которым были проведены основные исследования по полым скрубберам. Для возможности учета природы газа были проведены специальные опыты по абсорбции фтористого водорода, хлора и двуокиси серы содовым раствором в колонне диаметром 120 м. При всех гидродинамических режимах значения объемных коэффициентов скорости абсорбции С1г и ЗОг совпадали между собой и были в 3 раза ниже, чем при поглощении НР. Поэтому для расчета процессов абсорбции хлора и двуокиси серы, а также других газов, имеющих тот же коэффициент диффузии в газовой фазе, можно пользоваться уравнением ( .15), уменьшая в 3 раза значения А, полученные для НР. Следует подчеркнуть, что применение уравнения ( .15) допустимо лишь для процессов массопередачи, в которых отсутствует сопротивление в жидкой фазе. Концентрации газового компонента и хемосорбента, обеспечивающие эти условия, определяются, как правило, экспериментально. [c.237]

Ориентировочный расчет полого скруббера полного испарения может быть проведен на основании данных об объемном коэффициенте теплопередачи, полученном в результате экспериментальных исследований аналогичных аппаратов. В этом случае рабочий объем скруббера V (в м ) рассчитывается по формуле [c.76]

Рис. 4.31. Схема расположения фор- Рис. 4.32. Зависимость коэффициента т]з сунок в полом скруббере от диаметра частиц.

Рис. 6.4. Зависимость коэффициента захвата от диаметра частицы в полом форсуночном скруббере

Для Оценки величины коэффициента проскока полых газопромывателей е можно воспользоваться номограммой (рис. 13.16). Значения аэродинамического диаметра частиц, осаждаемых в скрубберах обоих типов на 50 %, рассчитанные на основании формул (13.16) и (13.17) для некоторых режимов работы аппаратов, приведены на рис. 13.20 и 13.21. [c.370]

Приняв температуру мокрого термометра предельной, до которой может быть охлажден газ в скруббере Вентури, можно аналогично полым и насадочным скрубберам определить его термический коэффициент полезного действия [c.96]

В последний период многие исследователи стремились выявить оптимальные условия эксплуатации полых форсуночных скрубберов. С этой целью были проведены опытные работы [1—6], методика которых основана на экспериментальном определении общих коэффициентов массопередачи между газом и свободно падающими в восходящем газовом потоке монодисперсными каплями поглотителя. [c.68]

Значения (объемный коэффициент теплопередачи), полученные при производственных испытаниях полых испарительных скрубберов, [c.81]

Здесь К — объемный коэффициент теплопередачи. В полых скрубберах этот показатель зависит от условий распыления воды и коэффициента ее испарения, температурного режима и многих других факторов и колеблется от200до А00ккал м - ч-град). Известны аппараты с насадкой из уголков, где коэффициент К достигает 10 ООО ккал м - ч - град). [c.325]

Зная тепловую производительность Q, среднюю разность температур Д ср и коэффициенты теплопередачи кр или к-е, объем полого контактного теплообменника или объем насадки в скруббере можно определить по формуле [c.127]

Коэффициенты а, р и у при прочих одинаковых условиях. зависят в основном от коалесценции капель. Чем крупнее капли, тем меньше вероятность их столкновений и отрицательный эффект, вызываемый коалесценцией. Увеличение линейной скорости газа наряду с положительным влиянием на процесс массопередачи в полом скруббере приводит к более интенсивной коалесценции. При использовании центробежных и цельнофакельных форсунок суммарное положительное влияние на Ку возрастания Шг проявляется в меньшей степени, чем при применении отражательных форсунок именно потому, что в последнем случае основная часть жидкости распадается на крупные капли. [c.236]

К числу центробежных форсунок, получивишх преимущественное применение в полых колоннах, относится форсунка, изображенная на рис. 77. Распылитель состоит из двух деталей корпуса /, имеющего тангенциально направленный к стенке камеры смешения канал и резьбовое отверстие для присоединения к патрубку нагнетания, и съемной головки 2, диаметр отверстия которой 0 определяет пропускную способность распылителя. При этом изменение диаметра о не приводит к заметному изменению коэффициента расхода х при заданном диаметре камеры О . Область применения таких форсунок весьма широка их изготовляют для расходов от 1 м /ч до нескольких десятков. Форсунки этой конструкции при 0 = 2 мм рекомендованы в работе [1161 в качестве типовых для полых скрубберов очистки и охлаждения газа карбонизационных колонн, так как наряду с более мелким дроблением жидкости они создают также лучшее заполнение факела при меньших расходах жидкости и энергии, чем другие испытанные распылители. [c.177]

Вероятностный метод расчета лежит и в основе номограммы, представленной на рис. 4.1 [4.3]. Номограммой можно пользоваться для определения коэффициента цроскока 8=1—т) в полых, насадочных, тарельчатых скрубберах, а также в скрубберах Вентури при 0,5<-ф 5,0. [c.93]

Рис. 3.12. Зависимость коэффициента испарения ф от удельного орошения т при температуре газов на входе в аппарат 250—450 °С (О — скруббер с конфузорным подводом газов — полый форсуночный скруббер А — скруббер с псевдоежижепной шаровой насадкой А — аппарат с провальными тарелками).

Производят расчет коэффициента теплопередачи кр. Для насадочных теплообмевников коэффициент теплопередачи кр, отнесенный к единице поверхности насадки, может быть определен по формуле (5.5), а для скрубберов с кольцами Рашига предпочтительнее пользоваться формулой (5.8). Объемный коэффициент теплопередачи йт, для полого смесительного теплообменника можно определять пересчетом по формуле (5.11), где удельная поверхность / определяется по табл. 5.2. [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология