Зона перегрева

Специфичным моментом свариваемости является их повышенная склонность к росту зерна. Наряду с ростом ферритных зерен возрастает общее количество феррита. Последующим быстрым охлаждением фиксируется образовавшаяся структура. Размеры зерна и количество феррита, а также ширина зоны перегрева зависят от погонной энергии сварки, соотношения структурных составляющих в исходном состоянии и чувствительности стали к перегреву. Соотношение количества [c.258]

II исключение зон перегрева. Из-за небольших коэф фициентов теплоотдачи от газа к стенке эта задача более сложная, чем при жидкофазных процессах окисления. Все большее значение приобретает и проблема повышения теплового к. п. д. установок, сводящаяся I утилизации реакционного тепла для производства водяного пара. [c.417]

К внутренним можно отнести неоднородности проницаемости неподвижного зернистого слоя, полученные в процессе формирования его структуры. Как показала практика эксплуатации ряда промышленных реакторов с неподвижными слоями катализатора, возникновение в них крупномасштабных и локальных ( горячих пятен ) зон перегрева, соизмеримых с размерами слоя и групп в несколько десятков или сотен зерен соответственно, а также другие аномалии приводят к существенному снижению активности катализатора, к потерям его термической устойчивости, механической прочности и т. п. Ряд исследователей полагает, чта [c.24]

Реакция протекает с большим выделением тепла, отвод которого из реакционного объема составляет основную трудность проведения процесса. При недостаточно равномерном отводе тепла могут возникать локальные зоны перегрева, [c.395]

Применение методики к расчету на вычислительной машине. Предшествующий анализ был разработан частично из-за необходимости параметрического представления основных соотношений, чтобы исследовать влияние многих переменных на размер и стоимость парогенераторов для охлаждаемых газом реакторов [27 . В результате на базе такого анализа была составлена соответствующая программа для расчета на вычислительной машине. Рассчитанные на машине данные приведены на рис. 12.9 для труб диаметром 12,7 19,1 25,4 и 31,7 мм. Отметим, что длина труб, полученная при расчетах на машине, меньше соответствующих значений (см. табл. 12.5), полученных при ручных расчетах. Это связано с тем, что расчеты иа машине были более точными, поскольку вся труба разбивалась на множество коротких участков, и для расчета местных коэффициентов теплопередачи использовались местные значения температуры. При ручных расчетах труба разделялась только на три участка подогреватель, зона испарения и перегреватель. В зоне перегрева, особенно вблизи входа, физические свойства пара очень резко меняются с температурой. При учете повышенных значений коэффициента теплопередачи вблизи входа в пароперегреватель расчеты на машине дают меньшую длину труб. Заметим также, что графики на рис. 12.9 представляют собой почти [c.242]

Поверхность нагрева испарителя равна сумме поверхностей нагрева зоны кипения (испарения) з.и и зоны перегрева Рз,п. [c.101]

При расчетном режиме зона перегрева очень мала, и поэтому поверхность нагрева зоны испаре-Hn.q практически равна поверхности нагрева испарителя. [c.101]

Прикрытие дроссельного вентиля приводит одновременно к увеличению безразмерной удельной нагр з-ки зоны перегрева еп по двум причинам [c.102]

В зоне перегрева, как правило, меньший эквивалент расхода имеет рабочий агент (вторичная среда) а больший — охлаждаемая (первичная) среда 1 а= а причем Ц7п во много раз больше К - в. [c.102]

Определяют поверхность нагрева зоны перегрева [c.103]

Находят эквивалент расхода рабочего агента (вторичной среды) в зоне перегрева [c.103]

Рассчитывают тепловую нагрузку зоны перегрева Qз.a по формуле (4.3) [c.103]

В связи со снижением нагрузки зоны испарения Qзм и повышением нагрузки зоны перегрева Рз.п уменьшается количество Ь испаряющегося рабочего агента в единицу времени, но растет температура t рабочего агента на выходе из испарителя. Это вызывает изменение режима работы компрессора. [c.104]

Микроструктура околошовной зоны показывает аустенит с некоторым количеством включений карбидов и рост зерна в зоне перегрева. Образцы из торцовой пробы на свариваемость, исследованные на межкристаллитную коррозию в стандартной среде показали стойкость околошовной зоны, равную стойкости основного металла. [c.363]

Восстановление теплоизоляционного слоя, кладки и закладной арматуры во время остановки агрегата. В случае небольших зон перегрева (примерно 0,5Х0,5 м) можно применять волок-, нистые плиты марки ШВП-350, укрепляемые при помощи закладной арматуры [c.358]

В соответствии с развиваемыми представлениями о роли поверхности [8, 91 при обосновании требований к поверхностям парогенераторов необходимо раздельно рассматривать области работы аппаратов, различающиеся режимными параметрами (давление, массовая скорость, возможные тепловые потоки и допускаемые уровни температур), а также по зонам и характеру процессов теплопереноса (пузырьковое или пленочное кипение, вид двухфазного потока, зона перегрева или экономайзерная). Необходимость и целесообразность такого подразделения объясняется прежде всего зависимостью решения уравнения для [c.107]

ЖИДКОСТИ и насыщенного пара (так называемый влажный пар). Во всей зоне испарения рабочее вещество имеет температуру кипения, поэтому температура в этой зоне однозначно связана с давлением. Зона испарения кончается там, где исчезают последние капли воды, а рабочее вещество находится в состоянии сухого насыщенного пара. Здесь начинается третья зона — зона перегрева. В этой зоне пар постепенно перегревается до [c.326]

В зоне перегрева термодинамические свойства перегретого пара при пониженных давлениях аналогичны свойствам газов, поэтому можно считать, что изменение удельной массы определяется здесь только изменением давления. Это обстоятельство упрощает расчет, но, с другой стороны, перегретый пар течет в этой зоне с высокой скоростью (большой удельный объем), и из-за гидравлических сопротивлений давление по длине тракта падает довольно сильно, что уже необходимо учитывать. Динамика давления газов и паров при их течении по трубопроводу большой протяженности с распределенным гидравлическим сопротивлением рассмотрена в разд. 6.5. На основании полученных ранее выводов в разд. 9.4 построена блок-схема, позволяющая описать динамику давления в пароводяном тракте прямоточного котла. [c.327]

До сих пор нас интересовало только давление в зоне испарения, средняя величина которого Р . и принималась во внимание. Для получения общей картины динамики давления во всем пароводяном тракте прямоточного котла к представленной на фиг. 9.16 блок-схеме необходимо добавить динамические связи зоны перегрева, включая пароводяной трубопровод к турбине я саму турбину. [c.354]

В зоне перегрева пар уже приобретает высокую скорость, поэтому и потери давления здесь относительно велики (фиг. 9.2). В переходных режимах в этой зоне проявляется не [c.355]

Течение перегретого пара в пучке труб в зоне перегрева всегда носит турбулентный характер, и для потерь давления, вызванных гидравлическими сопротивлениями, можно написать выражение [c.356]

Расчет динамики давления в длинном трубопроводе при этих условиях подробно изложен в гл. 6. Показано, что связь между расходом М2 и давлением Рщ в начале зоны перегрева и между расходом и давлением во входной горловине паровой турбины можно описать уравнениями [c.356]

Более подробно этот вопрос и возможность замены трубопровода одной сосредоточенной емкостью (для всей зоны перегрева или по участкам) рассмотрены в разд. 6.5. [c.357]

При исследовании динамики давления в пароводяном тракте прямоточного котла с давлением ниже критического в предыдущих разделах было принято, что в зоне перегрева вода несжимаема и что удельная масса перегретого пара зависит прежде всего от давления, тогда как влиянием изменения температуры можно пренебречь. Из характера зависимости удельной массы от давления и температуры (фиг. 9.3) нетрудно видеть, что эти предположения не выполняются для давления, близкого к критическому (для воды 225,6 ата). В настоящем разделе показано, каким образом полученные выше выводы можно распространить на эти случаи и определить также основные динамические характеристики котлов с давлением выше критического. [c.359]

Шыбор схемы внешней трубопроводной обвязки ABO и теплообменных секций влияет на эффективность использования поверхности теплообмена и число единиц оборудований особенно при охлаждении и конденсации многокомпонентных смесей, холодильных агентов с высокой зоной перегрева. [c.27]

При расчете по упрощенному методу змеевик радиантной части печи условно делится на две зоны — зону перегрева и зону реак ция, где осуществляются все химические превр щення. Условнс принимают, что температура в зоне реакции постоянна и рапна максимальной температуре, заданной условиями выбранного режима. [c.92]

Исследование процесса получения хлорвинила проведено на основании данных, полученных на Стерлитамакском ЗАО Каустик в промышленной печи пиролиза дихлорэтана. Процесс пиролиза осуществляется/ГТр чатом змеевике, который имеет четыре зоны с разными рабочими теитературами подогрева в зоне подогрева 40...150 С, в зоне испарения 150...24э°С, в зоне перегрева 245...370°С, в реакционной зоне 40...150°С. Общая прот енность змеевика около 2000 м, диамеггр труб 168 мм, поверхность теплосъема 248 м . [c.21]

При расчете по упрощенному методу змеевик радиантной части печи условно делят на две зоны — зону перегрева и зону реакции. Условно принимают, что температура в зоне реакции постоянна и равна заданной температуре. Определяют количество тепла (Спол, кДж/ч), переданного через поверхность труб радиантной секции [c.144]

Если конденсирующиеся пары представляют собой индивидуальное вещество, а перепад давлеппя в зоне конденсации невелик, то в этом случае температура конденсирующихся паров остается постоянной до их полной конденсации. Если же конденсирующиеся пары продстапляют собой многокомпонентную смесь или перепад давления сущестпонен, то в зоне конденсации наблюдается понижение температуры вдоль поверхпости теплообмена, но градиент температур значительно меньше, чем для зоны перегрева или зоны охлаждения конденсата. Подобный характер изменения температуры в конденсаторах-холодильниках характеризуется графиком, представленным на рис. 21. 28. [c.564]

И увеличивается поверхность зоны перегрева Ра-а- Вследствие уменьшения поверхности зоны испарения снижается безразмерная удельная тепловая нагрузка этой зоны е . ivaK видно из уравнения (4.6), снижение би происходит медленнее, чем уменьшение поверхности нагрева / з.п, так как знаменатель выраже-кия (4.6) является двучленом, в котором один член — постоянная величина. [c.101]

Определяют безразмерную удельную тепловую агруЗ ку зоны перегрева бп по формуле (4.5). [c.103]

В случае небольших зон перегрева (0,3X0,3 м) и небольшого числа таких зон (не более 3—4) восстановление бетона производят путем набивки вручную через окна в облицовке из ннколоя. В случае сплошных кольцевых зон перегрева необходимо удалить секцию облнцовкн н весь разрушенный бетон и произвести футеро,вку участка заново [c.359]

Основное падение давления происходит в зоне перегрева, в которой пар движется с большой скоростью, и, следовательно, это влияине необходимо учитывать. [c.329]

Отсюда видно, что соотношение (9.38) и полученное с его помощью уравнение (9.39) исходят из изэнтальпического изменения состояния пара (разумеется, энтальпия на различных участках трубопровода может быть различной). Учет изменения энтальпии в области перегретого пара в значительной мере усложнил бы весь расчет и не оправдал бы себя, поскольку ошибки, связанные с исключением этих величин, не могут быть большими. Для случая, когда изменений в подводе тепла нет, обоснованность упомянутого упрощения подтверждается подробным анализом динамики давления в сосуде с сосредоточенной объемной емкостью, выполненным в разд. 5.3. При изменении теплового потока из топки количество пара (в рассматриваемой области давления значительно ниже критического), образующегося в зоне перегрева вследствие изменения энтальпии, пренебрежимо мало по сравнению с количеством пара, образующимся в зоне испарения. С другой точки зрения справедливость этого предположения объяснена в замечании, приведенном на стр. 382—383. [c.337]

Зона перегрева котлов с давлением выше критического в области повышенной энтальпии (более 650 ккал1кг, см. фиг. 9.3) не отличается сколько-нибудь значительно от зоны перегрева котлов с давлением ниже критического, поэтому на нее можно распространить выводы, приведенные в разд. 9.4. [c.382]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология