Колонна схемы

Таблица У.13. Характеристика ректификационных колонн схемы деэтанизации предельных газов стабилизации по рис. У-10 (на 100 кмоль/ч сырья)

Для разделения на отдельные фракции такой сложной многокомпонентной смеси, как нефть, широко используется другой путь сочетание простых колонн в так называемых сложных колоннах. Схема сложной колонны для получения из сырья Ь четырех продуктов — А, В, С ц В показана на рис. 11.32. [c.375]

После выделения из нефти бензиновой, керосиновой и других упомянутых выше фракций, в нижней части ректификационной колонны остается мазут. Путем дальнейшей перегонки из него выделяют смазочные масла. Для этого применяют вакуумные колонны. Мазут из атмосферной установки поступает в печь, где нагревается примерно до 400° С и направляется в вакуумную ректификационную колонну. Схема вакуумной перегонки мазута аналогична схеме атмосферной перегонки, описанной выше, но в ректификационной колонне поддерживается низкое давление (вакуум), порядка нескольких десятков миллиметров ртутного столба. [c.263]

Все колонны схемы I можно совместить в общем корпусе, причем отгонные части колонн монтируются отдельно. Тогда в верхнюю часть колонны должно подаваться орошение в количестве, достаточ- [c.223]

При работе установок АВТ по схеме однократного испарения с одной ректификационной колонной схема узла стабилизации и абсорбции примерно одинакова. Фактически режим блоков стабилизации на действующих установках значительно отклоняется от [c.154]

В этой колонне происходит добавочное и наиболее тесное смешение масла и адсорбента вследствие впуска водяного пара и энергичного циркуляционного перемешивания суспензии по схеме низ колонны — центробежный насос — та же колонна. Схема центрального узла установки выглядит так смесь из большого смесителя однократно, без рециркуляции, прокачивается через трубчатую печь, нагревается до установленной температуры, поступает на верхнюю полку испарителя и стекает по расположенным ниже полкам, теряя паро-газообразные части. С низа испарителя смесь стекает в упомянутую колонну и оттуда через холодильник в малые смесители. Наконец, смесь нагнетается насосом в фильтры, как обычно. [c.336]

Установки для экстракции керосина жидкой ЗОд состоят из двух или трех ступеней, причем в новых установках применяют колонны. Схема установки дана на рис. 6-14. Сырец фильтруется и высушивается под уменьшенным давлением (вода образует с растворителем твердые гидраты), а затем охлаждается в промежуточных теплообменниках. Растворитель охлаждается путем адиабатического испарения. Экстракция проводится в двух соединенных последовательно колоннах при температуре от —6 до —12 °С. Отгонка ЗОа из продуктов проводится в выпарных аппаратах под тремя дав- [c.400]

Количество материальных потоков, проходящих секцию питания колонны. Схема секции питания колонны приведена яа рис. 4.3. Расчет проводится в такой последовательности [c.157]

После прогрева водяным паром (расход 7—9 т) камеру начинают прогревать нефтяными нарами (продуктами коксования) из другой действующей камеры до их поступления в ректификационную колонну. Схема циркуляции продукта через прогреваемую камеру дапа па рпс. 135. При закрытой задвижке 3 и откры- [c.329]

Ниже приведена программа, реализующая расчет экстракции в полной и неполной колоннах, схема которых представлена на рисунке. [c.23]

Для более четкого разделения нефти и нефтепродуктов был разработан способ, основанный на применении ректификационных колонн. Схема такой колонны представлена на рис. 105. [c.251]

В процессе противоточной эк- С стракции обычно пользуются для А В регенерации растворителя ректификационными колоннами. Схема процесса изображена на рис. [c.527]

В период эксплуатации установок внесены некоторые изменения в проектную технологическую схему исключена схема циркуляции экстрактного раствора через холодильник в низ экстракционной колонны, схема орошения испарительных и отпарных колонн блока регенерации фенолом, а также изменен способ конденсации паров отпарных колонн рафината и экстракта. Принципиальная технологическая схема установки приведена на рис. 1. [c.3]

По этому же принципу [15] предложена 4-колонная схема непрерывной ректификации кислот в колоннах сверху последовательно отбираются фракции кислот Сд—Се, С —С9, С о—С и С ,—С21 нижний продукт предыдущей колонны является сырьем для последующей. Кубовые кислоты > С и остаток выводятся из системы в последней колонне. По существу эта схема воспроизводит схему кубовой батареи с присущими ей недостатками. Последовательное нагревание кубовых остатков с кислотами > в четырех колоннах приведет к значительному разложению, не говоря о том, что во всех колоннах требуется поддержание глубокого вакуума. В основу предложенной нами схемы положено следующее. [c.32]

Циркуляционный отвод тепла применяется обычно в аппаратах с непрерывным контактом, где внутренний отвод тепла невозможен (например, насадочные колонны). Схема абсорбера с циркуляционным отводом тепла показана на рис. 59 (стр. 215). [c.275]

Отбор спирта осуществляется каскадной схемой. При этом основным регулирующим контуром является контур регулирования температуры на контрольной тарелке ректификационной колонны и вспомогательным контуром — контур стабилизации отбора спирта из колонны. Схема обеспечивает дистанционное управление исполнительными механизмами со щита управления. [c.162]

В работе [35] на примере разработки оптимальной схемы деметанизацни газов пиро пиза описано применение этого метода. В табл. П.З приведены исходные данные по процессу состав сырья, получаемых продуктов, температуры и давления. На рис. П-25 показаны принципиальные технологические схемы процесса, иллюстрирующие последовательность синтеза в качестве первоначального варианта (схема а) была принята обычная схема полной колонны с парциальным конденсатором при температуре хладоагента (этилена) минус 100 °С. Далее для конденсации и охлаждения верхнего продукта наряду с хладоагентом был использован дроссельэффект сухого газа (схема б). Затем исходное сырье охлаждали до температуры минус 62 С (схема в) н подвергали последовательной сепарации с подачей в колонну нескольких сырьевых потоков (схемы гид). Затем организовали промежуточное циркуляционное орошение в верхней частн колонны (схема е) и, наконец, — рецикл пропана с подачей его в промежуточный сырьевой конденсатор (схема ж). Соответствующие изменения температурного режима и стоимостные показатели процесса приведены в табл. П.4. Как видно, наибольшие затраты в простейшей схеме падают на потери этилена с сухим газом и на хладоагент, а по мере усовершенствования схемы эти статьи затрат существенно уменьшаются и становятся соизмеримыми с остальными элементами затрат для оптимальной схемы ж. [c.129]

Расчеты показали, что при одинаковом избытке орошения во всех колоннах (Ко = 1,5) и парофазном питании последней колонны схемы 2, а также второй и четвертой колонн схемы 7 величина теплоподвода в низ колонн соответственно на 15 и на 30% меньше, чем в схеме 1. В схемах 1 и 2 в первых двух колоннах расход тепла на 19% больше, чем в первых двух колоннах схемы 7 [7]. [c.10]

При разделении смеси на три продукта соединение низа второй с верхом третьей колонны (схема 2, табл. 1.8) в схеме с последовательно, параллельным соединением трех простых колонн с выделением второго продукта одновременно с низа второй и верха третьей колонн (схема 1, табл. 1.8) позволяет снизить теплоподвод в кипятильниках на 36 %, количество тепла, подводимого в систему ректификации, иа 28 %, эксергию теплоносителей с 30,9 до 24,8 МДж, на 19,7 % при содержании основного компонента в продуктах разделения 92-96 %. При содержании его 97-99 % указанные величины снижаются иа 23, 20 и 13 % соответственно (см. табл. 1.8). Дальнейшее усложнение соединением секций колонны нечеткого разделения с продуктовой колонной обратными потоками, то есть переход к схеме с полностью связанными потоками (схема 3, табл. 1.8), позволяет снизить указанные величины лишь на [c.11]

Выдвинутое положение о более высокой эффективности схем со связанными секциями четкого разделения с минимальным числом секций по сравнению со схемой с полностью связанными потоками [ 1 4б было также подтверждено на примере разделения реальной смесн — фракционирования бензина на четыре фракции и,к.-65 °С, 65-120 °С, 120-180 °С и 180 С-к.к. Содержание их в сырье составляет 3,2 %, 38,7 %, 44.4 % и 13,7 % масс, соответственно. Разделение проводилось в трех колоннах диаметром 3,8 м, в каждой из которых принято по 30 теоретических тарелок. Соединение в схеме с последовательно-параллельным соединением колонн (схема I, рис. [c.14]

Разделяемый газ идет навстречу непрерывно движущемуся слою активированного угля и, в зависимости от условий работы и молекулярного веса составляющих газа, в большей или меньше степени адсорбируется углем. Активированный уголь после насыщения, двигаясь к низу колонны, в части ее, расположенной ниже места ввода исходного газа, приходит в соприкосновение с тяжелыми углеводородами, испарившимися из угля в нижней части колонны. Тяжелые углеводороды вытесняют из угля адсорбированные им углеводороды меньшего молекулярного веса и последние выводятся из колонны через специальный боковой газоотвод. При этом происходит фракционирование и прп соблюдении необходимых рабочих условий возможно разделение, как и в обычных ректификационных колоннах. Схема гиперсорбционного процесса приведена на рис. 36. [c.75]

Регулирование давления. Работа ректификационной колонны во МНОГОМ зависит от качества регулирования давления из-за значительного влияния давления на температуры потоков и долю отгона сырья. Особенно важно регулирование давления при разде-Л81н ии легких углеводородов, и, изом1е(ров. В зависимости от состава и свойств разделяемой смеси и аппаратурного оформления процесса может быть принят один из следующих вариантов регулирования давления в колонне (рис. У1-14). По схеме а давление регулируется изменением проходного сечения клапана, установленного нeпoqpeя тввннo яа паровом трубопроводе из колонны. Схема применяется, когда температура верха невелика и требуется минимальное время запаздывания. По этой схеме уровень жидкости в емкости орошения регулируется изменением расхода охлаждающей воды, в конденсатор-холодильник. [c.329]

С целью создания наиболее благоприятных ус /овий для получения практически чистых обоих компонентов бинарной системы в промышленности давно утвердилась практика совмещения в одном ректификационном аппарате отгонной и укрепляющей колонн. Схема работы подобной колонны, называемой полной, и ее описание были приведены на рис. П1.3 и в параграфе 2. [c.157]

Разделение неоднородной при температуре начала кппенпя исходной смсси можно вести в одной полной п одной отгонной колоннах. Схема такой установки представлена на рис. VI. . Пары 6x61 сверху обеих колонн поступают г. общий конденсатор, где за счет съема тепла полностью ожижаются конденсат расслаивается в первом отстойнике, и каждый из образовавшихся слоев gQ,lЖg( 2 вводится в верх соответствующей колонны. [c.280]

Выбор схемы атмосферного блока АВТ. В атмосферном блоке АВТ применяют три схемы разделения нефти схема с одной сложной ректификационной колонной в атмосферном блоке (схема I), схема с предварительным испарителем и ректификационной колонной (схема 2) и схема с предварительной отбен-зинивающей колонной и основной ректификационной колонной (схема 3). [c.33]

Высота колонны. Схема для расчета высоты колонны дана на рис. 4.5. На основе практических данных расстояние между верхним днищем колонны и ее верхней укрепляющей тарелкой принимается следующее /11 = = 1,2 м высота секции питания Аз=1,3 м расстояние между нижним днищем и нижней отгонной тарелкой /15=3 м (для обеспечения трех-четырехмниутного запаса флегмы внизу колонны). Высота колонны равна для укрепляющей части [c.167]

Из изложенного следует, что для ректификации сложной смеси, состоящей из п компонентов, потребуется п—1 простых колонн. При перегонке нефти мы имеем дело не с выделением индивидуальных компонентов, а с разделением всей массы углеводородов на отдельные фракции с определенными температурами вь -кипапия. Пусть требуется разделить нефть на пять фракций бензиновую, лигроиновую, керосиновую, соляровую и мазут (остаток). Для этого понадобится 5—1 — 4 простые колонны. Схема разделения нефти на пять фракций при помощи ряда простых колонн дана на рис. 45. Как следует из схемы,"каждая простая колонна /, II, III и IV разделяет нефть на два продукта — [c.99]

Сравнение схем а и б позволяет нрийти к следующим выводам. При использовагнги схемы а разделяемая после абсорбции газовая смесь ие содержит абсорбента, и темш ратуры в низу колонн будут ннже, чем в колоннах схемы б. Вследствие этого в качестве теило-поеителя можно использовать пар низкого давления и поверхность [c.310]

Простая колонна. Схема работы простой тарельчатой колонны, предназначенной для разделения смесн на две фракши путем ректификации, приведена на рнс. У-4. Сы1)ье нредваригсльно нагревается до определенной температуры в спецнальны.х нагревательных аппаратах и в виде жидкости, нароз нлп смесн паров и жидкости подается в питательную секцию колонны. [c.126]

На установках UOP с реакторами камерного типа катализатор загружают несколькими слоями. Температурный режим поддерживают гюдкачкой между слоямн холодного жидкого продукта и рециркуляцией отработанного пропана п бутана (хвостовых газов), добавляемых сырью. В этом случае установка не имеет-замкнутого теплового баланса, и для нагрева сырья, помимо теплообмена с продуктами реакции, требуется дополнительный ис-точтшк тепла. Секция фракционирования. продуктов также состоит из пронановой н бутановой колонн. Схема полимеризационной установки с реактором камерного типа представлена на рис. 2. [c.252]

Принципиальная схема работы ректификационной колонны. Схема работы ректификационной колонны приведена на рис. 4.5. Как видно из рисунка, в среднюю часть колонны поступает подлежащее ректификации сырье Р с температурой и составом х . При входе в колонну происходит процесс однократного испарения, в результате которого образуются пары Ср, состава у и жидкостьсостава х , находящиеся в равновесии, то есть имеющие одинаковую температуру и давление. На каждой п-й тарелке обеспечивается контакт между парами, , поступающими наданную тарелку, и жидкостью (флегмой) стекающей на эту тарелку. [c.67]

Дифференциальная перегонка и тем более однократное испарение не могут дать полного разделения смеси. Правда, в первом случае можно получить почти чистый компонент, однако количество его будет ничтожным. Тонкое разделение осушествляется путем ректификации, представляющей сочетание последовательных испарений и конденсаций (рис. 103). Этот процесс проводится в ректификационных колоннах, схема действия которых показана на том же чертеже. Принцип процесса ректификации сводится к следующему. Если жидкость состава Ь и пар состава V, поступающие на данную тарелку, не находятся в равновесии, то между ними происходит тепло- и массообмен. Результатом этих процессов будет 1) смещение состава пара и состава жидкости в направлениях, указанных стрелками 2) охлаждение пара, приводящее к частичной его конденсации (точка Я ), и нагревание жидкости, вызывающее частичное ее испарение (точка Р"). Таким образом, восходящий поток пара, теряя в результате контакта с жидкостью высококипящип компонент и приобретая легкокипящий компонент, обогащается им жидкость же, стекающая по мере накопления ее на тарелках по переливным трубкам вниз, постепенно обогащается высококипящим компонентом. При достаточном количестве тарелок, число которых рассчитывается на определенную полноту разделения, можно получить пар с минимальным содержанием труднолетучего компонента. При необходимости получения смеси определенного состава пар (жидкость) отбирается на определенной высоте колонны. [c.294]

На стендовых ректификахщонных установках технологической лаборатории ИОХ было наработано более 500 ю товарного линалоола, переданного на опытный завод ВНИИСНДВ, и получены опытные партии ДиГЛ, используемого в составе различных парфюмерных ко.мпозиций и в качестве реагента в органическом синтезе. Пред.ложена 3-х колонная схема непрерывной ректификации и по данным математического расчета определены параметры ректификации. [c.21]

Процесс нейтрализации может бьггь проведен в реакторах с мешалкой, в распылительных, пленочных и тарельчатых колоннах. Схема реактора с мешалкой для нейтрализации сточных вод дымовыми газами представлена на рис. 5.2. [c.116]

Например, при разделении эквимассовой трехкомпонентной углеводородной смеси гексан-гептан-октан практически при одинаковых четкости и отборах продуктов разделения и суммарном числе теоретических тарелок в колоннах, равном 43, проводилось сравнение схем, представленных иа рис. 1.1 при менее и более четком разделении исходной смеси. Основные показатели различных схем разделения приведены в табл. 1.1, которые показывают, что при. менее четком разделении смеси (содержание основного компонента в продуктах разделения 92-96 %) наилучшими показателями характеризуется схем а с полностью связанными потоками (схема 4). По сравнению со схемами разделения смеси без обратных потоков (схема 3) и в простых колоннах (схема 2) она характеризуется соответственно меньшими на 12 и 28 % теплоподводом в кипятильниках, на 5 и 18 % количеством тепла р, подводимого в систему ректификации, и на 4 и 12 % эксергией теплоносителей Эп. [c.5]

На примере разделения эквимассовой смеси индивидуальных углеводородов на четыре продукта при суммарном числе тарелок 50 и одинаковой невысокой четкости разделения (содержание основного компонента в продуктах разделения 89-97 %) проводилось сравнение схем, приведенных на рис. 1.2. Основные показатели сравниваемых схем даны в табл. 1.2, содержание основного компонента в продуктах разделения — в табл. 1.3. Из таблицы следует, что в схеме с полностью связанными потоками (схема 5) по сравнению со схемами разделения смеси в простых колоннах (схемы 1-3) теплоподвод в колонны ниже на 16-21 %, суммарная величина эксергии [c.5]

Наилучшая из рассмотренных схем разделения бензина на четыре узкие фракции имеет два существенных недостатка по сравнению с системами разделения в простых колоннах. Это повышение давления в третьей колонне, где выделяется наиболее высококипящая фракция, и ухудшение возможности использования тепла конденсации орошений. В связи с этим были предложены новые, еще более эффективные схемы разделения бензина с выделением с верха первой колонны фр. Н.К.-65 С и подачей остатка ее и бокового погона, выводимого в жидкой фазе из укрепляющей секции (схема 5), в том числе через боковую отпариую (схема б) [184,189], или в паровой фазе из отгонной секции (схема 7), в том числе через боковую укрепляющую секции (схема 8, рис. 1.5) [184,189], во вторую колонну. С верха второй колонны выделяется фр. 65-120 °С, с промежуточного сечения между вводами продуктов из первой колонны фр. 120-180 °С, с низа колонны фр. 180 °С к.к. В этих схемах возможно поддерживать низкое давление во второй колонне, с верха которой выделяется более высококипящая фр. 65-1 20 °С, и частично использовать тепло ее конденсации, например, для первоначального нагрева холодного потока сырья. Схема с выводом бокового погона из первой колонны в жидкой фазе (схема 5) по сравнению с наилучшей из рассмотренных выше схем — последовательно-параллельной схемой разделения бензина на четыре фракции со связанными второй и третьей колоннами (схема 2) при одинаковой величине теплоподвода с горячей струей позволила снизить содержание примесей во фр. 65-120 °С с 10,7 до 9,5 %, во фр. I 20-180 С — с 10,1 до 8,6 %, с отпаркой из бокового погона легких фракций в боковой отпарной секции (схема б) до 7,5 и 6,1 %. Схема с выводом бокового погона в паровой фазе из отгонной секции (схема 7) позволяет снизить содержание указанных примесей до 6,3 и 5,6 %, а через боковую укрепляющую секцию (схема 8, рис. 1.5) до 6,3 и 5,2 % соответственно, то есть почти в 2 раза (см. табл. 1.9). При этом, в связи со снижением температуры выделения фракции 180 С-к.к. с 285 до 235 °С, эксергия теплоносителей снижается на 6,7 % (см. табл. 1.9). [c.15]