Интенсивность плотность орошения

Интенсивность Плотность орошения, мV(м. ) [c.407]

Интенсивность (плотность) орошения выражается количеством кубических метров жидкости, поступающей в течение ч ъа м поперечного сечения насадки или башни. Рекомендуется в первой и во второй башнях доводить плотность орошения до 10 м м -ч), в остальных башнях до 5—7 м 1 м -ч). Даже при высокой плотности орошения температура кислоты, орошающей первую башню, повышается на 3—5° С. [c.160]

Орошение башен интенсивное, плотность орошения достигает 35—37 м ч). [c.187]

Интенсивность (плотность) орошения выражается количеством кубических метров жидкости, поступающей в течение [c.177]

Интенсивность (плотность) орошения определяется количеством кубических метров жидкости, поступающих в течение [c.128]

При малых плотностях орошения не вся поверхность насадки оказывается смоченной, а следовательно, активной для массопередачи. Поэтому выбор плотности орошения зависит (особенно в случае абсорбции при повышенных давлениях) не столько от гидравлического сопротивления, сколько от стремления увеличить активную поверхность насадки и, следовательно, интенсивность массообмена. [c.68]

Е Исследование продольного перемешивания с учетом эффективной и застойной зон с использованием модели источников и стоков и прямого гидродинамического метода определения кривых отклика показало, что коэффициент продольного перемешивания возрастает с увеличением расхода жидкости и падает с ростом нагрузки по газу. В интенсивных гидродинамических режимах профили скоростей потока выравниваются, что снижает коэффициент продольного перемешивания. Аналогичный характер зависимости наблюдается и для скорости потока жидкости. С ростом нагрузок по газу и жидкости критерий Пекле уменьшается. В проточных зонах аппарата устанавливается экстремальный характер зависимости критерия Пекле от нагрузки по газу и плотности орошения в колонне. Коэффициенты продольного перемешивания, определенные индикаторным методом, значительно выше (в некоторых режимах в несколько раз), чем полученные прямым методом. Разница между их значениями исчезает в режиме эмульгирования, что объясняется отсутствием застойных зон. [c.407]

Результаты эксперимента представлены на рис. 7.6 и 7.7, из которых видно, что к увеличивается как с ростом плотности орошения L, так и с возрастанием нагрузки по газу G. Коэффициент обмена находится в обратной зависимости от размера насадки. Последнее объясняется тем, что при фиксированных L ш G гидродинамический режим тем интенсивнее, чем мельче насадки. Кроме того, с уменьшением эквивалентного диаметра насадки d, уменьшается глубина застойных зон. Обработка экспериментальных данных позволяет получить для коэффициента обмена эмпирическое уравнение [c.379]

При исследовании влияния интенсивности потока жидкости на К-у II р выявлено, что эти показатели практически не зависят от параметров жидкой фазы Ьа, г). Этот факт автор [165] объясняет рядом причин, в частности, высокой плотностью орошения [20—50 м /(м - ч)1, обеспечивающей в условиях опытов весь отвод теплоты. Следует заметить также, что независимость К и р от параметров жидкой фазы вполне закономерна для массопередачи в системе вода — идеально растворимый газ (водяной пар), определяемой почти исключительно условиями газовой фазы. [c.102]

Все факторы, определяющие высоту пены, влияют и на степень пылеулавливания [232, 307]. Таким образом, показатели очистки газа от пыли зависят от скорости газа в полном сечении аппарата, интенсивности потока жидкости и высоты порога (для аппаратов с переливами) и плотности орошения (расхода) жидкости (для аппаратов с полной протечкой). Степень пылеулавливания зависит также от концентрации и дисперсности пыли в газе [237] большое [c.169]

В процессах десорбции скорость массопередачи определяется главным образом скоростью жидкости, в связи с чем в этом случае необходимо правильно выбрать величину плотности орошения или интенсивности потока жидкости. Верхний предел допустимой скорости жидкости лимитируется захлебыванием аппарата, нижний — [c.214]

Рассчитывают количество подаваемой жидкости в зависимости от условия работы и назначения аппарата. Во всех случаях составляют материальный баланс пенного аппарата. Затем проверяют, какова будет плотность орошения и интенсивность потока жидкости. [c.215]

Из последнего соотношения следует, что коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности орошения в степени /о и скорости капель ai в степени /з. Если допустить, что форсунка дает равномерный факел по всем направлениям, то неравномерность плотности потока в факеле форсунки объясняется неоднородностью поля скоростей.. Такое предположение позволяет считать, что скорость капли пропорциональна плотности орошения. Тогда из соотношения (4.23) следует (1 / /2, При прочих равных условиях интенсивность теплоотдачи должна возрастать с увеличением плотности орошения. [c.178]

Исследование теплопередачи в ЦПА показало, что при охлаждении газов наиболее интенсивный теплообмен происходит в начальный момент контакта газа с жидкостью и при Я = 100 мм температуры газа и охлаждающей воды становятся близкими. Поэтому с дальнейшим ростом Я величина объемного коэффициента теплопередачи [Вт/(м -°С)] резко уменьшается (рис. VI.14). Плотность орошения мало влияет на интенсивность теплообмена (а также и массообмена), так как в ЦПА межфазная поверхность не зависит от расхода жидкости. Расчет объемного коэффициента теплопередачи при [c.257]

Оно во многом объясняет и характер влияния режимных параметров (скорости газа и плотности орошения) на интенсивность массообмена. Если при нисходящем прямоточном движении фаз увеличение скорости газа приводит к уменьшению длины волн на поверхности пленки и, как следствие, к росту интенсивности массообмена [см. уравнение (VII.81)], то при восходящем прямотоке рост скорости газа приводит к уменьшению и и Поэтому влияние на сначала невелико, оно ощутимо только при аКг > 50 м/с. [c.171]

Нестационарное охлаждение цилиндра, нагретого до 850—900 °С, исследовалось в [2.3] с учетом содержания влаги в двухфазном потоке. Нестационарный процесс струйного охлаждения цилиндра диаметром 16 и длиной 48 мм, нагретого предварительно до 800 °С, исследовался также в [3.13 и 3.14]. При этом воздушная среда находилась под различными давлениями от 0,05 до 0,45 МПа, повышение давления увеличивало интенсивность теплоотдачи. Переход к несмачивающему режи му осуществляется при температуре охлаждаемой поверхности около 470 °С. Отмечается, что этот режим следует учитывать, начиная с числа We=p.ffi)2(i/a 350, При плотности орошения, равной примерно 4-кг/(м -с), плотность теплового потока на охлаждаемой поверхности примерно 2 МВт/м . [c.149]

НИИ жидкостей в тонких пленках посвящено много теоретических и экспериментальных исследований (см., например, [4.1, 4.2]). Особенность пленки, образованной струей капель, состоит в том, что капли непрерывна возмущают пленку, внося вместе с тем в пленку жидкую, массу. Интенсивность воздействия потока капель на пленку, зависит от многих факторов, из которых отметим основные плотность потока жидкости (плотность орошения), скорость капель, функцию распределения капель по размерам, угол между направлением движения капель и поверхностью [c.173]

При сопоставлении интенсивности теплоотдачи и плотности орошения для одного и того же угла атаки его влиянием можно пре небречь. [c.184]

Крутка газо-жидкостного потока позволяет равномерно распределить жидкость по поверхности каждой из труб даже при малых плотностях орошения. Поэтому в аппаратах с закрученным газо-жидкостным потоком применяются простейшие оросительные устройства, задача которых — подача определенного количества жидкости в область действия интенсивно закрученного газового потока. [c.546]

В данном случае на эффективность разделения сильно влияет скорость охлаждения кристаллизующейся смеси [53, 173], которая определяется в основном плотностью орошения охлаждаемой смеси хладоагентом (тепловой нагрузкой процесса). 15 промышленных аппаратах в зависимости от качества диспергирования хладоагента, интенсивности перемешивания кристаллизующейся воды, а также конструкции кристаллизатора она изменяется от 300 до 1000 кг/(м -ч). С увеличением плотности орошения интенсивность процесса кристаллизации увеличивается. Однако при этом снижаются средний размер образующихся кристаллов льда и эффективность процесса опреснения. [c.147]

Установлено [181, 182], что интенсивность теплообмена при кристаллизации воды в опреснительных установках зависит от плотности орошения, значения At, концентрации соли в исходной воде и других параметров. Полученные опытные данные обобщены в виде эмпирических зависимостей. Закономерности роста кристаллов льда в переохлажденных водных растворах экспериментально исследованы в работе [175]. [c.147]

С целью более полного анализа влияния давления на массообмен в насадочной колонне был проведен расчет активной поверхности контакта фаз по уравнению (III-72) применительно к условиям ректификационной очистки четыреххлористого углерода. Результаты расчета приведены на рис. III-16. Как видно из рисунка, при постоянной плотности орошения с понижением давления (температуры) от 760 до 100 мм рт. ст. активная поверхность контакта фаз уменьшается на 7% (кривая 2). В связи с этим основной вклад в эффект влияния давления на интенсивность ректификации вносит изменение кинетики процесса массопереноса в паровой и жидкой фазах. [c.112]

Плотность орошения и скорость вращения ротора определяют степень турбулизации поверхности пленки с их возрастанием теплообмен становится более интенсивным (рис. VI-12). Положительным образом сказывается также увеличение числа витков перфорации барабана с одного до трех, так как при этом зоны взаимодействия струй и капель, сбрасываемых с ротора, с пленкой распределяются более равномерно по всей поверхности пленки. [c.175]

Ввиду того, что аппараты с лопастными роторами нашли применение главным образом в качестве испарителей, в них наиболее подробно исследовался процесс теплообмена при кипении. Были установлены основные закономерности изменения его интенсивности под воздействием различных факторов — конструкции ротора, скорости его вращения, теплового потока, плотности орошения и теплофизических свойств жидкости. [c.44]

Литературные данные о влиянии плотности орошения на теплообмен в испарителях с размазывающим ротором весьма противоречивы. Некоторые авторы [91, 126—128] считают, что интенсивность теплообмена в аппаратах этого типа не зависит от плотности орошения, другие [124] отмечают слабое воздействие величины Г на а. В то же время ряд исследований [89, 120, 130, 134, 135], в том числе проведенные в последнее время, позволяют предполагать более или менее значительное влияние Г на интенсивность теплообмена. [c.45]

В ряде работ отмечается влияние на теплообмен теплопроводности жидкости, а также теплоты парообразования. С уменьшением теплопроводности обычно наблюдается снижение коэффициента теплоотдачи, причем тем сильнее, чем ниже тепловые нагрузки и плотность орошения. Влияние теплоты парообразования проявляется в снижении а с ростом г. Это легко объяснить прежде всего для аппаратов Лува , так как с увеличением г снижается насыщенность жидкостной пленки паровыми пузырьками, что в свою очередь приводит к снижению интенсивности перемешивания частиц жидкости в пленке. [c.46]

С последующим ростом плотности орошения коэффициент теплоотдачи возрастает, что объясняется развитием процесса конвективного теплопереноса. При этом для небольших окружных скоростей характерна лишь частичная компенсация термического сопротивления в пленке, выражаемого величиной С увеличением окружных скоростей ротора интенсивность конвективного теплопереноса проявляется более ощутимо. При этом характерны не только компенсация возрастания б/А. с ростом Г, но и значительно более высокие коэффициенты теплоотдачи при больших плотностях орошения. [c.160]

Следовательно, выбор оптимальных соотношений 2000-между плотностью орошения, тепловой нагрузкой и разностью температур следует осуществлять на основании технико-экономических расчетов для того, чтобы теплообменник работал интенсивно. [c.37]

Так как в случае взаимного перекрытия двух или нескольких смежных зон смоченности наложение локальных значений их плотности орошения приводит к изменению интенсивности орошения на перекрытых участках, но ис приводит к изменению площади / каждой зоиы, то условие, характеризующее работу оросителей первой группы, создающих п разобщенных или частично перекрывающихся зон любой формы, получим в виде [c.75]

К числу достоинств метода пневмодиспергирования следует отнести полное отсутствие каких-либо механических турбулизаторов потока внутри аппарата (что особенно ценно при работе с агрессивными жидкостями) и легкость регулировки процесса перемешивания путем изменения расхода барботирующего газа. Конструктивное оформление барботажного экстрактора может быть различым. На рис. 3-96 представлена схема противоточного смесите л ь н 0-0 тстойного экстрактора непрерывного действия, каждая ступень которого состоит из смесителя / и отстойника 2, соединенных между собой переливным патрубком 3. В нижней части смесителя 1 имеется распределительная коробка 4 для газа, подводимого по трубке 5, и легкой жидкости, вводимой через штуцер 6. Газ, выходящий из сопел распределительной коробки, барботирует через слой жидкости, обеспечивая интенсивную тур-булизацию потоков в смесителе, и уходит в распределитель вышестоящей ступени. Сопротивления сопел распределительной коробки и газовой трубки 5 должны быть такими, чтобы в верхней части смесителя нижестоящей ступени образовывался газовый слой высотой h. Наличие газового слоя устраняет переброс жидкости вместе с газом в смеситель вышестоящей ступени. Отстойник 2 выполнен в виде спирального канала, что создает благоприятные условия для расслаивания. Спиральный канал устраняет перемешивание жидко-костей во всем объеме отстойника и гасит пульсации, передаваемые из смесителя. Исследования, проведенные в ЛТИ им. Ленсовета, показали, что такой экстрактор может работать при плотностях орошения (отнесенных к площади сечения смесителя) до 30 м 1м час с -r =0,85-1-0,9, достигаемым путем изменения расхода газа.—Дополн. редактора. ] [c.280]

Динамическая удерживающая способность, определенная методом отсечки и рассчитанная по функциям отклика на гидродинамические возмущения фд н, возрастает при увеличении плотности орошения и расхода газа. Значения фдин в режимах до точки инверсии фаз превышают значения фд . С увеличением интенсивности гидродинамического режима разница в определении обоими методами эффективной доли объема аппарата уменьшается, резко падая в режиме эмульгирования. Истинной динамической удерживающей способностью следует считать фХ> так как при определении удерживающей способности методом отсечки возможны ошибки за счет слива жидкости иа некоторой части застойных зон насадочного слоя, которая входит в состав Фин. [c.403]

Плотность орошения (нагрузка) неравномерна по сечению башни. Например, она может изменяться от 200 кг/(м -ч) у стенок до О в центре. С уменьшением частоты вращения, т. е. при понижении производительности, нагрузка перемещается к оси башни. При увеличении частоты вращения давление внутри гранулятора возрастает, а сечение струй уменьшается. По первой из этих причин расход плава из отверстий должен повышаться, а во второй — снижаться. Поэтому увеличение скорости вращения может привести как к росту, так и к уменьшению расхода плэва. Пока не произойдет интенсивная тур-булизация жидкости у стенок оболочки, расход плава с ростом частоты вращения уменьшается, а после этого начинает увеличиваться. [c.295]

Зольность мазута оказывает значительное влияние на длительность межочистного периода работы котельных агрегатов. По данным ВТИ сжигание мазутов с зольностью 0,3% в режимах с нормативными избытками воздуха, с подачей 0,4 /о (от веса топлива) магнезита и весьма интенсивной дробеочисткой конвективных поверхностей нагрева с плотностью орошения более 200 кг1м -ч приводит к ограничению рабочей кампании котла по условиям загрязнения его поверхностей нагрева до 720—1 ООО ч. При этом продолжительность останова для очистки составляет 100—120 ч. При снижении зольности до 0,15—0,2% удается в тех же условиях удлинить кампанию котла до 2 000 ч. Дальнейшее снижение зольности до 0,1% позволяет удвоить длительность рабочей кампании и довести ее до 4 000 ч [Л. 1-10, 1-18]. Более глубокое снижение зольности до 0,07— 0,08% в сочетании с комплексом режимных мероприятий при сжигании мазута с избытками воздуха, близкими к нормативным, позволило довести длительность рабочей кампании котлов ТМ-84 Уфимской ТЭЦ № 4 до [c.15]

В зависимости от скорости газа H.a. могут функционировать в след, гидродинамич. режимах пленочном, под-висания, эмульгирования и брызгоуноса. Пленочный режим наблюдается при малой скорости газа, а также небольшой плотности орошения насадки (объем жидкости, проходящей через единицу площади поперечного сечения аппарата в единицу времени). В таком режиме скорость газа практически не влияет на кол-во задерживаемой в насадке жидкости. С возрастанием скорости газа при противотоке фаз сила трения между ними увеличивается, жидкость движется медленнее и быстро накапливается (подвисает) в насадке. В этих условиях, наз. режимом подвисания, спокойное течение жидкой пленки нарушается (возникают завихрения, брызги) и газ начинает проходить через слой жидкости в виде пузырьков (см. Барботирование). В результате межфазная пов-сть контакта и соотв. интенсивность массообмена значит, возрастают при одновременном резком увеличении гидравлич. сопротивления. [c.172]

Расчет брызгального бассейна. При определении размеров брыз-гального бассейна исходят также из заданного значения общего теплового потока Qk, количества циркулирующей воды плотности теплового потока qp = Q/Fg и плотности орошения = Gb /Fq, где Fq — горизонтальное сечение устройства. Величины qp и q оценивают интенсивность работы охладителя. Так как трудно определить площадь контактов воды и воздуха, то общие потоки теплоты и воды относят к площади горизонтального сечения устройства Fo, т. е. к зеркалу воды . [c.186]

В настоящее время в СССР не применяются камерные системы, отличающиеся низкой интенсивностью. Изучение условий работы таких систем показало, что их малая интенсивность объясняется следующими причинами 1) недостаточным использованием объема 2) малой концентрацией окислов азота . 3) недостаточным отводом тепла экзотермических реакций процесса и 4) малой плотностью орошения. Создание камерных систем, лишенных указанных недостатков, позволило довести интенсивность систем с 5—6 до 12—15 кг H2SO4 с 1 л в сутки. [c.128]

Плотность орошения башен равна 2—8 м /м ч, а кратность орошения в современных интенсивных системах составляет 30- 50 к г,а кг получаемой продукции. Нитрозность орошающих кислот достигает 9% НзОз, а азотооборот колеблется от 500 до 900 кг окислов азота (в пересчете на ННОз) на тонну продукта. (Азотооборот — это количество окислов азота, поглощаемых в башнях 4 и 5). Обычно потеря окислов азота возмещается тем, что в систему добавляют 10— [c.130]

Предельные нагрузки, выше которых интенсивность теплообмена не зависит от плотности орошения, были зафиксированы также и для аппарата Лува . Было показано [124], что если в испарителях типа Самбай для воды Г = 0,111 кг/(м-с), то в испарителе Лува [101] Г = 0,139—0,166 кг/(м-с). Отметим, что значение Г для испарителей Лува определяется, кроме того, шириной зазора между лопастью и стенкой. [c.45]

Варьирование плотности орошения от 2,5 до 15 м/ч, как это следует из рис. II1-7, пе привело к изменению величины hy (Rey = = onst, n = onst). Следовательно, обнаруженная в опытах по водной абсорбции аммиака зависимость интенсивности массообмена от плотности орошения объясняется наличием диффузионного сопротивления в жидкой фазе, так как в остальном условия взаимодействия фаз при водной п при сернокислотной абсорбции были одинаковыми. [c.133]