Абсорбция плотность орошения

В процессе вакуум-карбонатной сероочистки улавливается, в зависимости от плотности орошения и содержания сероводорода в газе от 40-60 до 90 % цианистого водорода. На отечественных установках поглощение сероводорода проводится преимущественно в аппаратах с деревянной хордовой насадкой. В связи с тем, что скорость абсорбции сероводорода значительно больше таковой для диоксида углерода, оправдано применение аппаратов с малым временем контакта между газом и жидкостью, с провальными или пластинчатыми тарелками. Это позволит получить при регенерации более концентрированный сероводородный газ. [c.269]

Значения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе при физической абсорбции, к1, зависят от периферической плотности орошения, определяемой как [c.176]

Рассмотрим, например, проведение процесса абсорбции в насадочных колонных аппаратах. При рециркуляции по жидкой фазе при одном и том же расходе свежего абсорбента через абсорбер проходит значительно большее количество жидкости -увеличивается плотность орошения, а следовательно, смоченная и активная поверхность насадки режим работы аппарата приближается к оптимальному. Таким образом, увеличивая плотность орошения при помощи рециркуляции, можно интенсифицировать гидродинамическую обстановку в аппарате и достичь наиболее эффективного режима работы насадочных колонн - режима эмульгирования. [c.289]

При малых плотностях орошения не вся поверхность насадки оказывается смоченной, а следовательно, активной для массопередачи. Поэтому выбор плотности орошения зависит (особенно в случае абсорбции при повышенных давлениях) не столько от гидравлического сопротивления, сколько от стремления увеличить активную поверхность насадки и, следовательно, интенсивность массообмена. [c.68]

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

Здесь мы ограничимся исследованием особенностей динамики процесса абсорбции для случая низких концентраций абсорбируемого компонента в газовой фазе и больших плотностей орошения. В этом случае можно приближенно оценить поправку в величине коэффициента ку, которую необходимо учитывать при использовании в модели (7.140) литературных данных. Будем полагать, что коэффициент ку, рассчитанный на основе модели идеального вытеснения, связан с коэффициентом массопередачи ку, определяемым на основе ячеечной модели соотношением [c.420]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Б. Определить высоту слоя насадки Н , необходимую для достижения эффективности абсорбции т) = 0,985 в аппарате ВН с двумя слоями насадки, и гидравлическое сопротивление абсорбционной зоны при скорости газа 5,5 м/с и плотности орошения 10 м /(м -ч), если плотность шаров бш = 200 кг/м . [c.187]

Каково значение коэффициента эффективной диффузии при абсорбции бензола каменноугольным маслом в пенном аппарате при 250 °С Скорость газа в полном сечении аппарата 2,1 м/с. плотность орошения 6 ы /(и -ч), высота исходного слоя жидкости 25 мм. [c.221]

Исследования кинетики абсорбции показали, что вследствие малой концентрации меркаптанов скорость абсорбции практически полностью лимитируется сопротивлением в газовой фазе. Изменение температуры, концентрации щелочи и плотности орошения практически не влияют на коэф ициент массопередачи /53/. [c.84]

В формуле (624) коэффициент смачиваемости насадки ) выбирают по графику (см. рис. 93) по отношению плотностей орошения // /ор1 < 1. В формуле (627) коэффициент В = 0,158 при абсорбции ЫНз водой, В = 0,093 при абсорбции органических жидкостей водой п В = 0,024 при абсорбции органических жидкостей керосином. Если > 1, то принимают г = 1. [c.343]

Методы 4, 5 и 6 применимы для определения активной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов. Определение активной поверхности при абсорбции плохо растворимых газов осложнено тем, что плотность орошения в данном случае влияет как на активную поверхность, так и на коэффициент массоотдачи в этих условиях используют методы 7 и 8. [c.440]

При абсорбции SO2 значения р 4 хорошо совпадают с значениями коэффициента массоотдачи при десорбции О2. При абсорбции I2 такое совпадение получено лишь в случае больших плотностей орошения. При малых плотностях орошения значения р оказались завышенными, вероятно, вследствие того, что здесь Рж мало, т. е. скорость массоотдачи приближается к скорости гидролиза при этом сделанное авторами допущение становится неверным. [c.139]

Рециркуляцию осуществляют насосом и применяют для повышения плотности орошения (стр. 486) или для отвода, при помощи выносного холодильника, выделяющегося при абсорбции тепла (стр. 275). [c.215]

Испытана насадка (311 из вертикальных проволочных спиралей диаметром 30 мм (диаметр проволоки 3 мм) и расстоянием между ними 50 мм. Орошение подается отдельно на каждую спираль. Насадка обладает большим свободным объемом (е=0,96) и малым сопротивлением. При испытаниях абсорбция ЗОз раствором сульфит-бисульфита аммония скорость газа составляла 0,5—5 м/сек при плотности орошения 2 м1ч. [c.384]

Метод сравнения коэффициентов массоотдачи при постоянной скорости газа и различных плотностях орошения [ 135, 136]. Этот метод применим для определения эффективной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов. Он основан на анализе зависимостей коэффициентов массоотдачи, найденных в опытах по абсорбции, от скорости газа и плотности орошения (стр. 169) сначала возрастает с увеличением Не, а, начиная От значения Не наступает область почти постоянных Рр ,. При дальнейшем увеличении Не наступает область, в которой Рр снова начинает возрастать эта область отвечает режиму подвисания. Плотность орошения, соответствующую значению Ре о, будем называть эффективной плотностью орошения Эффективная поверхность составляет [c.439]

Влияние абсорбции на величину смоченной поверхности. Ряд исследований [7, 1591 показывают, что смоченная поверхность определяется не только гидродинамическими условиями, но зависит также от процесса массообмена. При абсорбции хорошо растворимых газов смоченная поверхность уменьшается. Так, в трубке с орошаемыми стенками устойчивая пленка жидкости, полученная при очень низких линейных плотностях орошения Г, не нарушается в случае противотока инертного газа. Однако при введении хорошо растворимого газа (NHg) пленка разрывается и на стенках появляются несмоченные места для восстановления полной смачиваемости надо увеличить Г. [c.453]

В среднем объемный коэффициент массопередачи при абсорбции СО2 растворами карбонатов составляет 0,5—2 кмоль м бар (при плотности орошения 5—30 м/ч). [c.473]

Исследования абсорбции НаЗ мышьяково-содовым раствором в лабораторных условиях [2051 показали, что /( не зависит от концентрации сероводорода в растворе (при pH =8,2—8,3), но снижается по мере насыш,ения раствора и уменьшения pH. Изменение температуры в пределах 17—53 °С не влияет на Кр- С повышением плотность орошения Кр возрастает оказывают влияние также скорость газа и содержание в нем НаЗ. В производственных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,6—1 м/сек и орошении около 10 л/м газа в среднем Кр составляет около 10 кмоль м - ч - бар . [c.477]

Щелочная абсорбция окислов азота исследовалась в башне диаметром 1,1л , насаженной на высоту 4,8 м. кольцами размером 100 М.М в укладку [2181. Поглощение производилось известковым молоком. Приведенная скорость газа составляла 0,15— 0,6 м сек, плотность орошения 15—32 м1ч. При содержании окислов азота в поступающем газе 0,35—1,15%, степени окисления 65—85% и содержании СаО в растворе 5—35 кг/м степень извлечения равнялась 40—85%. Забивание насадки было сравнительно невелико. [c.482]

Изучение абсорбции окислов азота серной кислотой проводили в башне диаметром 1,2 м [219], насаженной на высоту 2 м кольцами размерами 50 (внавал или укладку) и 80 мм, а также кварцем размерами 75 и 100 мм или призмами. Приведенная скорость газа изменялась от 0,1 до 0,7 м/сек, плотность орошения— от 0,6 до 1,8 м/ч. По данным указанных опытов, увеличение скорости газа выше 0,4—0,6 м/сек не влияет на Kp,j, что, по-видимому, объясняется очень низкой плотностью орошения, примененной в этих опытах. [c.482]

Коэффициент массопередачи при скорости газа 0,54 м/сек и плотности орошения 4,5 м/ч для блоков составлял около 21, а для колец—около 24 кмоль м -ч -бар . При той же скорости газа и плотности орошения 13 м/ч коэффициент Kpv для сотовых блоков составлял приблизительно 32, а для щелевых блоков и колец—около 52 кмоль-м -ч - бар . С увеличением скорости газа, как правило, наблюдалось возрастание Kpv- Значения Kpv, выраженные в кг-м -ч -бар , удовлетворительно коррелируются с соответствующими значениями, найденными при абсорбции NHg водой (в колонне диаметром 500 мм), путем умножения последних на 0,43 [24]. [c.482]

Увеличение плотности орошения выше указанных значений при абсорбции хорошо растворимых газов незначительно влияет на эффективность и вызывает дополнительные расходы на перекачку жидкости. При плохо растворимых газах увеличение плотности орошения ведет к возрастанию Кро и в этом случае часто целесообразно применение более высоких 7. [c.486]

Абсорбция двуокиси углерода. Опыты по абсорбции Oj водой на ситчатой тарелке с подпором пены (живое сечение 12,5%, диаметр отверстий 2 мм) показали [1641, что при приведенной скорости газа 1,5—3,5 м/сек и линейной плотности орошения 50 м м ч степень извлечения составляла 0,01—0,1. Объемный коэффициент массопередачи равнялся 0,08—0,36 сек в зависимости от скорости газа, плотности орошения, высоты пены и начальной концентрации СО, в газе. Результаты опытов описаны уравнением (Vn-148). [c.578]

Было Проведено сопоставление результатов расчетов абсорбции по рассмотренной модели хорошо растворимого газа (HF) с эксперимен-тапьными данными, полученными в опытном скруббере (высота цилиндрической части скруббера 3,8 м, диаметр 1 м, плотность орошения 9 м /(м ч). [c.258]

При заданном количестве удерживаемой на тарелке жидкости 6 см см и времени ее пребывания 46 сек, плотность орошения тарелки составляет 0,13 см I(см сек). Отсюда скорость абсорбции, отнесенная к единице площади тарелки, при принятом значении концентрации раствора на выходе 0,5 моль л NaOH составляет [c.164]

В последние годы исследованию продольного перемешивания и его влияния на абсорбцию посвяш,ено значительное число работ. Влияние перемешивания на физическую абсорбцию анализировали, например, В. В. Кафаров, В. В. Шестопалов и др.67,68 и Ю. В. Аксельрод и др.5ба. в последней работе, в частности, показана существенность влияния продольного перемешивания газа на эффективность абсорбции в условиях высоких плотностей орошения, характерных для промышленных колонн водной очистки синтез-газа от двуокиси углерода. [c.220]

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

Система электромагнитных и регулирующих клапанов дает возможность изучить влияние распределения направления цОтоко жидкости относительно направления движения газа и плотноСти орошения на процесс абсорбции. [c.229]

Для отвода тепла, выделяющегося при абсорбции, а также для повы-UJeния плотности орошения в колоннах с насадкой часто применяют схемы с рециркуляцией части абсорбента. [c.468]

Примером абсорбции, сопровождаемой медленной обратимой реакцией, является поглощение SO2 или I2 водой. Обычно эти случаи рассматривают как физическую абсорбцию. Однако Вивиан и Уитней [93, 94] установили, что коэффициент массоотдачи при поглощении указанных газов заметно ниже (с учетом различия в коэффициентах диффузии), чем при десорбции О2 из воды. При этом Рс изменяется в зависимости от плотности орошения в меньшей степени, чем при десорбции О2. [c.139]

Наиболее надежны по активной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов результаты, полученные методами 5 и 6. Из работ, выполненных этими методами, сомнительными представляются исследования Вейсмана и Бониллы (кривая ]0 на рис. 140), поскольку по их данным сильно возрастает с увеличением скорости газа, а влияние плотности орошения (при насадке кольцами) незначительно. Авторы опытов с кольцами не проводили, а обработали данные Теккера и Хоугена [145] по испарению воды с поверхности пористой насадки и данные Мак-Адамса [146] по испарению с орошаемой насадки. Мак-Адамс применял кольца из теплопроводного материала (угля), вследствие чего часть тепла передавалась путем теплопроводности через несмочен-ную поверхность насадки поэтому влияние плотности орошения на массоотдачу оказалось малым. Влияние скорости газа на массоотдачу в опытах Мак-Адамса, наоборот, завышено (показатель степени при скорости газа 0,9). [c.446]

Абсорбция СО2 растворами едких щелочей. Коэффициент массопередачи Kpv при поглощении СО2 раствором NaOH мало зависит от скорости газа, так как основное сопротивление сосредоточено в жидкой фазе. По данным Типа и Доджа [1581, проводив-щим исследование в колонне диаметром 152 мм, насаженной кольцами размером 12,7 мм, Кр возрастает с повышением плотности орошения (пропорционален L и температуры (пропорционален Т ) и уменьшается приблизительно линейно с повышением концентрации СО2 в растворе (в виде Ма2СОз). Увеличение концентрации NaOH в растворе до 2 н. ведет к быстрому повышению Kpv, но при дальнейщем увеличении концентрации Кр падает, по-видимому, вследствие возрастания вязкости раствора и понижения коэффициента диффузии в жидкой фазе. Концентрация СОа в газе не влияет существенно на Кр - [c.474]

Абсорбция Oj растворами этаноламинов. Коэффициент массопередачи Кцг) При поглощении СО2 растворами этаноламинов определяется сопротивлением жидкой фазы и практически не зависит от скорости газа. Значение увеличивается с повышением плотности орошения и уменьш-ается с повышением концентрации СО2 в растворе, а также с увеличением парциального давления двуокиси углерода в газе. Повышение концентрации амина в растворе или температуры ведет к увеличению Kpv ДО максимального значения, после чего он начинает уменьшаться. Из различных этаноламинов максимальное значение Kpv показывает раствор моноэтаноламина, наименьшее—триэтаноламина. [c.475]

Абсорбцию Нз5 исследовали лишь в лабораторных аппаратах [202—2061 и данные для перехода к промышленным аппаратам почти отсутствуют, Литвиненко [202] изучал абсорбцию НаЗ растворами карбонатов на кольцах размером 5 мм. Он установил, что плотность орошения (в пределах 6—20 м ч) сравнительно мало влияет на Кр, который при повышении скорости газа от 0,13 до 1,01 м сек изменялся в пределах 0,36—1,65 (для растворов Ыа2СОз) или от 0,42 до 1,9 кмоль - м - ч бар (для растворов КгСОз). В промышленных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,7—0,9 м1сек величина Кри составляет около 13— 15 кмоль - м -. бар . [c.476]

Чертков исследовал абсорбцию SOg из газов с концентрацией 0,1—0,3% в башне прямоугольного сечения со сторонами 1,5 и 3 м, насаженной деревянной хордовой насадкой (нижняя часть была насажена плоскопараллельной насадкой). Абсорбция производилась известковым молоком и растворами сульфит-бисульфита магния [208], причем скоростьгаза составляла 0,4—1,6. м/се/с, а плотность орошения 7,5—50 м1ч. Объемный коэффициент массопередачи достигал 30—115 кмоль-м -ч -бар , возрастая пропорционально скорости газа. При pH раствора 6,1—6,2 сопротивлением жидкой фазы можно пренебречь, и данные опытов описываются уравнением [c.478]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Опыты проводились [215] также при водном поглощении эквимолекулярной смеси S1F4+2HF (абсорбция протекает без выделения SiOa). Испытания проведены в башне диаметром 0,75 м, насаженной хордовой насадкой или кольцами размером 25 мм внавал (высота насадки 1,2 м). В случае хордовой насадки при плотности орошения 6,7—15,3 м/ч с изменением скорости газа от 0,6 до 1,6 м/сек коэффициент Кри увеличивается от 120 до 280 кмоль-м -ч -бар в случае кольцевой насадки при скорости газа около 1,5 м/сек и плотности орошения 3,6 м/ч коэффициент Кри равнялся 300 кмоль-м -ч -бар . [c.479]

Для абсорбции НР из газов, отходящих от электролизных ванн алюминиевого производства, испытана башня диаметром 2,38 м, насаженная кольцами 50 мм внавал при орошении 5%-ны.м раствором НазСОз [215а]. Концентрация газа на входе составляла 43,7 мг/м . При скорости газа 1,2 м/сек и плотности орошения 7 м/ч найдено /Срц=520 кмоль бар . Это значение, по-ви- [c.480]

Проведенные обследования промышленных абсорберов показали, что коэффициент массопередачи в моногидратных абсорберах, насаженных кольцами размером 50 мм в укладку, при скорости газа 0,65—1,46 м/сек и плотности орошения 13,5—28 м/ч составляет 75—195 кмоль-м -ч -бар . Оказалось [24], что значения Kpv, выраженные в кг м ч - бар , удовлетворительно коррелируются с соответствующими значениями, найденными при абсорбции NH3 водой (в колонне диаметром 500 мм) умножением последних на 1,3 (при поглощении SO3 моногидратом) или 0,45 (при поглощении SO3 олеумом). На основе этих данных и исследований в трубке с орошаемыми стенками предложено [216а] для расчета промышленных абсорберов пользоваться значениями, найденными для абсорбции NH3 водой [формула (VI-94) или рис. 150], умножая их (для перехода к SO3) на коэффициент 0,7 и вводя поправочные множители и /д, а также коэффициент ухудшения 1 (стр. 450). [c.480]

Бретц и Шнур [217] исследовали водную абсорбцию окислов азота в опытной колонне диаметром 600 мм, насаженной кольцами размерами 25 и 50 Л1Л1 в укладку и внавал (приведенная скорость газа менялась от 0,4 до 1,1 м1сек, плотность орошения—от 0,5 до [c.481]

В случае абсорбции Oj раствором Naj Og на ситчатой тарелке с подпором пены [1661 на кривых зависимости /Срз от приведенной скорости газа наблюдается максимум при ш=2—2,5 м/сек. В зависимости от плотности орошения составлял 1,1 — 3,4 кмоль-уменьшаясь с повышением степени перехода Naa Og в бикарбонат. [c.578]

Исследования абсорбции SO растворами сульфит-бисульфита аммония проводились [173, 174] в колоннах диаметром 220 мм и прямоугольного сечения 1500x700 мм на ситчатых тарелках при живом сечении 17—23% (диаметр отверстий 4—6 мм). Скорость газа изменялась от 1 до 2,8 м/сек, плотность орошения— от 1 до 3 м/ч. Коэффициент массопередачи не изменялся при кон- [c.580]

Абсорбция трехокиси серы. Абсорбер, имеющий три ситчатые тарелки (две тарелки с живым сечением 16,7% и отверстиями диаметром 3 мм, верхняя тарелка с живым сечением 14,5% и отверстиями диаметром 4 мм) с подпором пены, испытан [1761 при абсорбции SO3 моногидратом (около 99% H2SO4). Скорость газа составляла 1,25—3,3 м/сек, плотность орошения равнялась 24— 50 м /ч, высота пены поддерживалась не ниже 180 мм. Степень извлечения SO3 составляла 99—99,99% при сопротивлении аппарата 2750—4600 н/м . [c.581]

Абсорбция водяных паров. Поглощение водяных паров серной кислотой (применительно к осущке газообразного хлора и сернистого газа в производстве H2SO4) изучали на ситчатой тарелке с подпором пены [118]. Живое сечение составляло 17%, диаметр отверстий был равен 2 мм, приведенная скорость газа менялась в пределах 0,75—2,5 м1сек, линейная плотность орошения—от 0,5 до 2 м 1ч. Опыты показали, что сопротивление слоя и высота пены описываются уравнениями [c.583]