Абсорберы плотность орошения

В проектируемом абсорбере плотность орошения и выше /тш поэтому в данном случае коэффициент смачиваемости насадки з равен 1. [c.106]

В моногидратом абсорбере поверхность насадки на 20% больше, чем в олеумном абсорбере плотность орошения достигает 35—40 м / (м ч). [c.47]

В проектируемом абсорбере плотность орошения и выше поэтому в данном [c.198]

На рис. 6-20 изображена распределительная плита, применяемая в новых мощных сернокислотных цехах для подачи орошения в сушильные башни, а также в олеумные и моногидратные абсорберы. Плотность орошения в сушильных башнях составляет 6—10 л1 /ч на 1 к сечения башни. [c.173]

Установка работает по следующей схеме. Слабый раствор бромистого лития кипит в кипятильнике, обогреваемом греющим паром или горячей водой. Образующиеся водяные пары превращаются в жидкость в конденсаторе, охлаждаемом проточной водой. Конденсат через гидравлический затвор поступает в оросительное устройство, из которого стекает на теплопередающую поверхность закрытого испарителя. Для увеличения плотности орошения поверхности испарителя конденсат рециркулируется насосом Я]. По трубкам испарителя проходит технологическая вода, направляемая после охлаждения потребителям. Пары холодильного агента поглощаются в абсорбере холодным крепким раствором. Слабый раствор сливается в нижнюю часть абсорбера. Выделяющаяся теплота абсорбции отводится холодной водой, проходящей по трубкам абсорбера. Плотность орошения поверхности абсорбера увеличивается с помощью рециркуляционного насоса Яг. [c.268]

Распылители обычно дают большое количество мелких брызг жидкости, увлекаемых газовым потоком, поэтому в сушильных башнях на многих заводах установлены распределительные плиты, которые не разбрызгивают жидкость, а сливают ее на насадку. На рис. 55 изображена распределительная плита, применяемая в новых мощных сернокислотных цехах для подачи орошения в сушильные башни, а также в олеумные и моногидратные абсорберы. Плотность орошения в сушильных башнях составляет 15—25 м /ч на 1 сечения башни. [c.101]

Рассмотрим, например, проведение процесса абсорбции в насадочных колонных аппаратах. При рециркуляции по жидкой фазе при одном и том же расходе свежего абсорбента через абсорбер проходит значительно большее количество жидкости -увеличивается плотность орошения, а следовательно, смоченная и активная поверхность насадки режим работы аппарата приближается к оптимальному. Таким образом, увеличивая плотность орошения при помощи рециркуляции, можно интенсифицировать гидродинамическую обстановку в аппарате и достичь наиболее эффективного режима работы насадочных колонн - режима эмульгирования. [c.289]

Моногидратный абсорбер устроен так же, как сушильная башня (см. рис. 5-18) он орошается 98,3%-ной серной кислотой. В абсорбере кислота поглощает 50з и концентрация ее повышается. В сборнике моногидрата кислота разбавляется водой или сушильной кислотой до начальной концентрации и через холодильник вновь поступает на орошение моногидратного абсорбера плотность орошения составляет около 20м /(м2-ч). [c.201]

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

В связи с тем что количество циркулирующего в системе водоаммиачного раствора, зависящее от принятой кратности циркуляции, фактически постоянно, большой плотности орошения можно достичь лишь конструктивным путем. В рассматриваемой конструкции абсорбера плотность орошения составляет 300—350 л/(м- ч), а коэффициент теплопередачи находится в пределах 558— 640 Вт/(м2-К). Необходимо отметить, что в данной конструкции [c.138]

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

Для насадочных абсорберов минимальную элективную плотность орошения / ип находят по соотношению [3] [c.106]

Выбор плотности орошения и способа его подачи. При малой плотности орошения смоченная и активная поверхности невелики и работа насадочного абсорбера не эффективна. Поэтому при проведении процессов, для которых требуется низкое отношение LIG обычно прибегают к рециркуляции жидкости (см. стр. 215) и плотность орошения выбирают с таким расчетом, чтобы получить достаточно высокое значение коэффициента При этом можно пользоваться графиками и зависимостями, приведенными на стр. 446 сл. [c.486]

К недостаткам зтих абсорберов относятся трудность работы на загрязненных жидкостях, затрата энергии на распыливание жидкости, необходимость работы при больших плотностях орошения ц затруднительность регулирования количества подаваемой жидкости. [c.332]

Общая поверхность капель возрастает с увеличением плотности орошения и с уменьшением их размера и скорости движения. Поэтому для эффективной работы абсорбера большая плотность орошения имеет решающее значение. [c.603]

На рис. 17-15 показана схема последовательного соединения абсорберов при рециркуляции поглотителя в системе каждого абсорбера. В данном случае основное назначение рециркуляции— увеличение плотности орошения. Абсорбционная установка в [c.606]

Коксовый газ поступает в нижнюю часть первой секции форсуночного абсорбера, где через форсунки орошается раствором с кислотностью не более 0,8-1,0 %, затем через внутреннюю ловушку газ поступает в верхнюю секцию, где и орошается раствором с кислотностью 8-10 %. Удельная плотность орошения составляет в каждой из секций 3—4 дм /м газа. [c.253]

Движение жидкости через насадку характеризуется плотностью орошения (приведенной скоростью жидкости), т. е. объемным расходом жидкости через единицу площади сечения абсорбера [c.396]

Аналогично пленочным абсорберам расход жидкости можно отнести к единице среднего периметра каналов П. Тогда линейная плотность орошения [c.397]

Распределение жидкости по насадке. Наибольшая эффективность насадочных абсорберов достигается при равномерном распределении жидкости по поперечному сечению абсорбера, причем эта равномерность должна сохраняться во всех поперечных сечениях по высоте аппарата. При идеально равномерном орошении локальная плотность орошения в любой точке насадки постоянна и равна средней плотности орошения. Действительное распределение можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.425]

Исследования абсорбции НаЗ мышьяково-содовым раствором в лабораторных условиях [2051 показали, что /( не зависит от концентрации сероводорода в растворе (при pH =8,2—8,3), но снижается по мере насыш,ения раствора и уменьшения pH. Изменение температуры в пределах 17—53 °С не влияет на Кр- С повышением плотность орошения Кр возрастает оказывают влияние также скорость газа и содержание в нем НаЗ. В производственных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,6—1 м/сек и орошении около 10 л/м газа в среднем Кр составляет около 10 кмоль м - ч - бар . [c.477]

Определение высоты насадки. После выбора типа насадки, скорости газа (и расчета диаметра абсорбера) и плотности орошения переходят к определению объема и высоты насадки. Расчет объема насадки производят на основе объемных коэффициентов [c.486]

Изучение массопередачи в барботажных абсорберах осложнено тем, что поверхность контакта между фазами может значительно изменяться в зависимости от гидродинамических условий, в частности от скорости газа и плотности орошения. При этом трудно установить влияние указанных факторов в отдельности на поверхность контакта и на коэффициент массопередачи. [c.563]

В обычных случаях, особенно при абсорбции из газов невысокой концентрации, отношение Vyg lVp невелико (0,0005—0,005). При малых Уж/V r некоторые типы аппаратов мало пригодны. Так, насадочные абсорберы не могут удовлетворительно работать при низких плотностях орошения (ниже 5—6 м ч), что затрудняет их применение при значениях V /V r, меньших 0,0015—0,0025. В этом случае для повышения плотности орошения приходится прибегать к рециркуляции жидкости, что обычно невыгодно (см. стр. 215 сл.) и вызывает дополнительные расходы на ее перекачку. [c.654]

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

Аналитический синтез оптимального регулятора. Часто в таких процессах, как водная очистка синтез—газа от двуокиси углерода, очистка газов от аммиака, улавливание хвостовых газов и т. п., основное требование к промышленному абсорберу состоит в том, чтобы концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из аппарата не превышала заданной величины у г/,д. Если входные возмущения по составу фаз таковы, что концентрация абсорбируемого компонента не выходит за допустимые границы на выходе из аппарата (что можно наблюдать особенно при больших плотностях орошения), а наиболее опасными являются возмущения по расходу газовой фазы, то сформулированный выше вывод относительно управляемости каналов насадочного абсорбера находит эффективную практическую реализацию. Действительно, сведем задачу регулирования выходной концентрации по каналу массообмена к эквивалентной задаче по каналу гидродинамики. При заданных нагрузках на аппарат и фиксированном диапазоне допустимых концентраций на выходе всегда можно рассчитать соответствующий этим условиям перепад давления на колонне ДРзд [55]. Пусть система регулирования выходной концентрации предусматривает функциональный блок, в задачу которого входит вычисление с каждым новым скачком по расходу газа того перепада давления, который соответствует новой нагрузке по газу и заданной концентрации на выходе. При этом задача регулирования состава газа на выходе из аппарата сводится к поиску такого управляющего воздействия по расходу жидкости Ь, которое после каждого нового скачка по расходу газа С приводило бы фактический перепад давления ДР к рассчитанному для новых условий перепаду давления ДРзд. [c.428]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

Определение равномерности производят путем деления подна-садочной части абсорбера на несколько секций (отсеков), собирая жидкость, вытекающую из каждого отсека, или же замеряют плотность орошения в различных точках поперечного сечения подна-садочного пространства, располагая в них стаканы для сбора жидкости. Для исследования распределения по высоте проводят опыты с насадкой разной высоты. [c.426]

Абсорбцию Нз5 исследовали лишь в лабораторных аппаратах [202—2061 и данные для перехода к промышленным аппаратам почти отсутствуют, Литвиненко [202] изучал абсорбцию НаЗ растворами карбонатов на кольцах размером 5 мм. Он установил, что плотность орошения (в пределах 6—20 м ч) сравнительно мало влияет на Кр, который при повышении скорости газа от 0,13 до 1,01 м сек изменялся в пределах 0,36—1,65 (для растворов Ыа2СОз) или от 0,42 до 1,9 кмоль - м - ч бар (для растворов КгСОз). В промышленных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,7—0,9 м1сек величина Кри составляет около 13— 15 кмоль - м -. бар . [c.476]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Описано [214] применение абсорберов с деревянной хордовой насадкой для водного поглощения Sip4. При приведенной скорости газа 1,92 м сек и плотности орошения И м ч коэффициент массопередачи составляет 59 кмоль-м -ч -бар . Из трех последовательно соединенных по газу башен забивание насадки гелем SiOa наблюдалось лишь в первой башне, которая была затем переделана на полую. Содержание Sip4 в поступающем газе составляет [c.479]

Проведенные обследования промышленных абсорберов показали, что коэффициент массопередачи в моногидратных абсорберах, насаженных кольцами размером 50 мм в укладку, при скорости газа 0,65—1,46 м/сек и плотности орошения 13,5—28 м/ч составляет 75—195 кмоль-м -ч -бар . Оказалось [24], что значения Kpv, выраженные в кг м ч - бар , удовлетворительно коррелируются с соответствующими значениями, найденными при абсорбции NH3 водой (в колонне диаметром 500 мм) умножением последних на 1,3 (при поглощении SO3 моногидратом) или 0,45 (при поглощении SO3 олеумом). На основе этих данных и исследований в трубке с орошаемыми стенками предложено [216а] для расчета промышленных абсорберов пользоваться значениями, найденными для абсорбции NH3 водой [формула (VI-94) или рис. 150], умножая их (для перехода к SO3) на коэффициент 0,7 и вводя поправочные множители и /д, а также коэффициент ухудшения 1 (стр. 450). [c.480]

Шестопалов и др. [132] изучали продольное перемешивание в барботажном абсорбере с насадкой (см. стр. 499). По данным этого исследования, вжне зависит от плотности орошения и уменьшается с повышением скорости газа. Дильман и Айзенбуд [132а1 определяли в аппаратах со сплошным барботажным слоем при противотоке и прямотоке газа и жидкости. Опыты показали, что мало зависит от скорости жидкости и возрастает с повышением приведенной скорости газа. Для противотока получены несколько более высокие значения что объяснено более высокой в этом случае относительной скоростью газа. [c.554]

Абсорбция трехокиси серы. Абсорбер, имеющий три ситчатые тарелки (две тарелки с живым сечением 16,7% и отверстиями диаметром 3 мм, верхняя тарелка с живым сечением 14,5% и отверстиями диаметром 4 мм) с подпором пены, испытан [1761 при абсорбции SO3 моногидратом (около 99% H2SO4). Скорость газа составляла 1,25—3,3 м/сек, плотность орошения равнялась 24— 50 м /ч, высота пены поддерживалась не ниже 180 мм. Степень извлечения SO3 составляла 99—99,99% при сопротивлении аппарата 2750—4600 н/м . [c.581]

Испытан [184] абсорбер диаметром 150 мм с 16 провальными тарелками (живое сечение 20,3 и 22%, диаметр отверстий 3,8 и 5 мм). Орошение производилось 10%-ным раствором Naa Og начальное содержание окислов азота в газе было 0,3—0,5%, степень окисления составляла 27—45%. Опыты показали, что живое сечение практически не влияет на степень абсорбции. Изменение скорости газа в пределах 1—1,9 м сек и плотности орошения от 3 до 6,3 м1ч незначительно влияло на степень извлечения, которая равнялась 47—66%. Степень извлечения па одну тарелку при степени окисления 50% составляла 7,5% и падала приблизительно до 4% при изменении степени окисления до 42 или 60%. Те же авторы [185] изучали абсорбцию окислов азота при различном числе тарелок в аппарате (от 1 до 15) оказалось, что с увеличением числа тарелок п средняя эффективность тарелки уменьшается пропорционально л . На этом основании предположили, что эффективность тарелки зависит от того, поступает ли на нее свежий или прореагировавший на вышележащей тарелке раствор. [c.584]

В последнее время испытан скоростной полый абсорбер [3], работающий при скорости газа до 5—5,5 м сек при высоких плотностях орошения (30—45 м ч). Ввиду большого брызгоуноса (до 13% от количествз подаваемой на орошение жидкости) газ после абсорбера проходил через четыре соединенных параллельно прямоточных циклона (содержание брызг после циклона составляло около 1 газа). Абсорбер показал высокую эффективность (см. стр. 625), но его сопротивление было сравнительно высоко (около 1400 н/лi ) из-за большой потери давления в циклонах. [c.620]

Хиксон и Скотт [121 проводили опыты по абсорбции NH3 и SO2 водой, а также gHg маслом в распыливающем абсорбере диаметром 73 мм и высотой 0,48—1,37 м. По полученным данным, Kpv пропорционален скорости газа в степени 0,8 и плотности орошения в степени 0,9—1 и обратно пропорционален высоте аппарата в степени 0,5. [c.625]

Опубликованы данные по применению полых абсорберов для улавливания окислов азота серной кислотой [14а], а также HF из отходящих газов алюминиевого производства 5 % -ным раствором Na Og [146]. При поглощении окислов азота в башне диаметром 1200 мм наилучшие результаты получены в случае установки цельнофакельных форсунок, направленных факелом вверх в этом случае при скорости газа 0,38—1,64 м1сек и плотности орошения 14,5—16 ж/ч величина составила от 17 до 26 кмоль м бар . При абсорбции HF в башне диаметром 2,4 м при скорости газа [c.625]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология