Эффективная плотность орошения насадки

Рис. 1-67. Трафическог определение минимальной эффективной скорости жидкости (О = =2440 кг/(м ч) — плотность орошения, отнесенная к периметру насадки, л )

Существует некоторая минимальная эффективная плотность орошения / . и, выше которой всю поверхность насадки можно считать смоченной. Для пленочных абсорберов ее находят по формуле [c.198]

Работа циркуляционной системы считается нормальной, если уровень щелочи понизился на 100—150 мм и остался неизменным. Дальнейшее падение уровня недопустимо, поскольку возможно так называемое захлебывание скруббера и заброс щелочи в газовые полости компрессора. В этом случае следует уменьшить подачу циркуляционного насоса, прикрыв вентиль на трубопроводе всасывания в насос. Уменьшать подачу насоса, прикрывая вентиль на трубопроводе нагнетания, не рекомендуется, так как при этом увеличивается нагрузка на сальник и возможно появление течи в сальнике. Для более эффективной очистки воздуха от двуокиси углерода в скрубберах плотность орошения насадки следует поддерживать в пределах, близких к захлебыванию . Чтобы избежать заброса щелочи в газовые полости компрессора из-за чрезмерной плотности орошения скрубберов при ручном регулировании подачи циркуляционных насосов, следует рассчитать и установить во фланцевое соединение на всасывании в насос расходную шайбу. [c.152]

Рассмотрим, например, проведение процесса абсорбции в насадочных колонных аппаратах. При рециркуляции по жидкой фазе при одном и том же расходе свежего абсорбента через абсорбер проходит значительно большее количество жидкости -увеличивается плотность орошения, а следовательно, смоченная и активная поверхность насадки режим работы аппарата приближается к оптимальному. Таким образом, увеличивая плотность орошения при помощи рециркуляции, можно интенсифицировать гидродинамическую обстановку в аппарате и достичь наиболее эффективного режима работы насадочных колонн - режима эмульгирования. [c.289]

Эффективность естественной десорбции через 5—6 суток составляет 50—60 %. Как правило, для очистки сточных вод естественная десорбция не применяется из-за загрязнения атмосферного воздуха токсичными соединениями, Десорбцию осуществляют в аппаратах различного типа в токе инертного газа и пара при обычных условиях или при повышенной температуре, под давлением иля в вакууме. Расход газа или пара на отдувку примесей зависит от вида десорбируемых соединений, состава воды и условий ведения процесса. Для удаления СОг из сточной воды расходуется 15—20 м воздуха на 1 м воды при плотности орошения в насадочной колонне 60 м /(м2-ч) для колец Рашига и 40 м /(м Х X ч) для хордовой насадки. При отдувке С5г и ПгЗ оптимальный расход воздуха 10 м /м стока при плотности орошения 12 м7(м Х Хч). При десорбции в вакууме расход воздуха может быть снижен до 3 м /м стока с увеличением плотности орошения до 60 м /(м2-ч). Расход воздуха уменьшается также с повышением температуры стока, подвергаемого очистке. Для десорбции аммиака расход воздуха при 95% извлечении составил 3000 мV(м ч). Самостоятельное применение метода, как правило, не обеспечивает требований санитарных норм. [c.485]

Наиболее эффективно при любой плотности орошения применение регулярной насадки совместно со слоем подсыпки колец навалом как в условиях точечной подачи жидкости заглубленными в этот слой трубками, так и особенно при разбрызгивании жидкости по кольцам слоя (кривые 4 и 5). Это указывает на эффективность [c.42]

Б. Определить высоту слоя насадки Н , необходимую для достижения эффективности абсорбции т) = 0,985 в аппарате ВН с двумя слоями насадки, и гидравлическое сопротивление абсорбционной зоны при скорости газа 5,5 м/с и плотности орошения 10 м /(м -ч), если плотность шаров бш = 200 кг/м . [c.187]

Распределение жидкости по насадке. Наибольшая эффективность насадочных абсорберов достигается при равномерном распределении жидкости по поперечному сечению абсорбера, причем эта равномерность должна сохраняться во всех поперечных сечениях по высоте аппарата. При идеально равномерном орошении локальная плотность орошения в любой точке насадки постоянна и равна средней плотности орошения. Действительное распределение можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.425]

Если увеличивать плотность орошения и скорость газа, то начинает сказываться тормозящее действие пара на стекание жидкости, т. е. возникает промежуточный режим. В этом режиме сплошной фазой остается паровая, но пар, затормаживаемый жидкостью, образует вихри, благодаря чему увеличивается эффективность массопередачи. При дальнейшем увеличении скорости пара возникает турбулентный режим. При этом пар препятствует свободному стеканию жидкости и вызывает задержку (подвисание) жидкости в насадке стекающая жидкость сильно турбулизирована в паровом потоке образуются вихри, однако течение жидкости все еще сохраняет струйно-пленочный характер, а сплошной фазой остается паровая. [c.46]

В насадочных аппаратах эффективная поверхность контакта йзф в значительной степени зависит от плотности орошения, размеров насадки и области протекания химической реакции. Не вся геометрическая поверхность насадки является смоченной и не вся смоченная поверхность может быть эффективна. Величина а,ф/ао характеризует степень использования поверхности насадки. Рекомендации [64—66] по практическому использованию величины эф/ао приведены в табл. П-9. [c.76]

В литературе приводятся опытные данные по эффективным коэффициентам продольного перемешивания жидкости и газа в насадочных аппаратах [68, 74—83], но в ограниченном интервале параметров В целом можно считать, что при правильном первичном распределении влияние продольного перемешивания жидкости в насадке на эффективность массообмена невелико. Так, по данным [78], коэффициент Вж изменяется в пределах от 50 до 120 см /с при увеличении плотности орошения от 10 до 40м /(м -ч) при расчете по данным [80] величина не превышает 150 см /с для условий работы промышленных абсорберов очистки МЭА при атмосферном давлении. [c.77]

К основным достоинствам насадочных колонн следует прежде всего отнести простоту устройства и низкое гидравлическое сопротивление, а к недостаткам-сложность отвода теплоты, плохую смачиваемость насадки при низких плотностях орошения, большие объемы насадки вследствие недостаточно высокой ее эффективности (по сравнению с тарельчатыми аппаратами). [c.67]

Эффективность насадочных абсорберов уменьшается с падением плотности орошения, сопровождающимся, как было отмечено ранее, уменьшением активной поверхности насадки. В тех случаях, когда низкий удельный расход абсорбента диктуется требованиями технологического процесса, плотность орошения можно увеличить путем рециркуляции абсорбента. [c.497]

Зернистые слои могут состоять ю моно- или полидисперсных частиц. В массообменных и каталитических процессах предпочтительнее использовать равные по размеру зерна, добиваясь при этом одинаковой степени отработки зерен или скорости внутренней диффузии компонента в каждом зерне. Монодисперсные элементы насадок обеспечивают равномерную плотность орошения в насадочных аппаратах, меньшее гидравлическое сопротивление и более высокую эффективность по сравнению с кусковой насадкой. Обычно в процессах получения или подготовки дисперсной твердой фазы (кристаллизация, грануляция, дробление) образуются зерна полидисперсного состава. Хотя в дальнейшем и предпочтительнее использовать частицы одного размера, однако необходимо учитывать дополнительные затраты, связанные с приготовлением монодисперсного материала. [c.556]

Пленочные аппараты (например, скруббер с плоскопараллельной листовой насадкой), имея примерно такой же нижний допустимый предел плотности орошения б—6 м /(м -ч)], гораздо более эффективны, так как допускают значительное увеличение скорости газового потока, что приводит к повышению плотности орошения до 20—25 м7( М - Ч) при неизменном удельном расходе поглотителя (1,8—2 л/м газа). [c.7]

На стадии отгонки непрореагировавшего циклогексана была установлена колонна с ППН диаметром 2 м. В качестве распределителей флегмы и питания были использованы реактивный щелевой пленочный распределитель, обеспечивающий минимальное отклонение от средней плотности орошения (не более 5%), и механическая форсунка. В связи с тем, что продукты окисления циклогексана содержат растворенные органические кислоты, насадка и сама колонна были изготовлены из антикоррозионной хромоникельмолибденовой стали. Эффективность описанной промышленной колонны соответствовала ВЕП около 1 м, [c.183]

Эффективность работы насадочных абсорберов зависит также от активной поверхности насадки (доли смоченной насадки фе), которая зависит от плотности орошения. Для расчета г1)е. существуют графики и зависимости [30], которые позволяют выбрать оптимальную активную поверхность насадки. Практически обеспечить подобные условия можно созданием в определенных пределах эффективной линейной плотности орошения дэф = 0,022.10-3—0,033 10 з м /с). [c.124]

Фактор эффективности обычно достигает величины 5,2 прн плотности орошения свыше 1,02 кг/(сек мЦ, хотя прн использовании некоторых типов насадки g снижается. Еслн принять g= 5,0 и высоту башни 100 лс. то площадь сечения башни у основания на уровне порога бассейна Т = 56670-5 J 19,5 li lOO 3241 2, а внутренний диаметр башни будет равен 64 . Обычно отношение высоты башни к диаметру основания около 3 2, [c.484]

При двух постоянных плотностях орошения при Reж = 18,4 "И Reж = 24, одинаковом составе питания и равных температурных условиях были испытаны секции форсунок (форсунка допускает неравномерность 5%). В случае орошения вращающимся щелевым пленочным оросителем эффективность насадки в укрепляющей части колонны оказалась выше в 1,5 2,5 раза в зависимости от скорости пара. С увеличением скорости пара различие в эффективности насадки становилось значительнее. [c.124]

Низкая эффективность промышленной насадочной колонны объясняется неравномерным распределение жидкости по насадке. Авторы установили, что при идеальном распределении жидкости по насадке в промышленной колонне э. в. н. не должна превышать 0,458 м. В лабораторной насадочной колонне величина э. в. н. изменялась от 0,3 до 0,6 м в зависимости от скорости пара и плотности орошения. Лучшие результаты получены при плотности орошения [c.189]

Насадка будет работать наиболее эффективно в том случае, если вся ее поверхность смочена — покрыта пленкой жидкости. Это возможно только тогда, когда колонна орошается достаточно большим количеством жидкости. Количественным показателем орошения насадки является плотность орошения — количество жидкости в м ч, приходящейся на 1 лг сечения колонны. Минимально допустимая плотность орошения около 5— 6 м 1м -ч. При этом в зависимости от характеристики примененной насадки, скорости газа и других условий может смачиваться только 70—80% поверхности насадки. При указанных условиях работают холодильники смешения хлоргаза. [c.236]

Опыты по определению эффективности проводились на колонке с насыпной насадкой (стеклянные кольца Рашига 3,0X5,0 X 1,0 лл1), высота слоя которой составляла 70 см, при постоянной плотности орошения 3 мл мин см ) и полном возврате флегмы. Температура рубашки устанавливалась согласно данным о температурах кипения тройных и бинарных растворов. [c.73]

Эффективность разделения колонны с плоскопараллельной насадкой соизмерима с данными других исследователей [34, 178, 455] ВЕП при испытании на смеси хлорбензол — этилбензол составила 1—3 м (остаточное давление 60 мм рт. ст.), а перепад давления — 3—10 мм вод. ст. на 1 м насадки при изменении плотности орошения от 7 до 25 кг/(м-ч). [c.253]

Рис. 20. Зависимость эффективности разных слоев под-сыпок от плотности орошения (одноточечный ороситель) без разбрызгивания [/ — регулярная насадка колец Рашига 50X50 мм. // = 1в()0 мм (X) 2 — 1)е1 УЛяр11аи насадка v СЛОЙ колец Пали 50> 5п мм высотой Л -300 мм (Ш) 3 — сло>

Неравномерность в распределении жидкости по колонне всегда вызывает снижение числа теоретических ступеней разделения вследствие того, что соотношение расходов пара и жидкости в различных точках насадки отклоняется от нормы. Глубокий теоретический анализ влияния неравномерности распределения жидкости на эффективность колонны был выполнен Хьюбером и Хильтенбруннером [5]. Они приняли за основу модель, представляющую собой колонну с четырехугольным поперечным сечением, разделенную воображаемой продольной перегородкой на два отдельных отсека, работающих при неодинаковых нагрузках. В качестве критерия (коэффициента) неравномерности орошения I было принято относительное отклонение локальной плотности орошения от ее среднего значения, рассчитанного для поперечного сечения колонны [c.44]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

В орошаемой насадке значение коэффициента выше. Приближенная величина Dr для условий работы промышленных насадочных аппаратов составляет примерно 100—500 см /с. При таких значенияхДг величина Вор, характеризующая степень продольного перемешивания, высока, что говорит об отсутствии влияния на эффективность абсорбции продольного перемешивания газа. Однако в некоторых случаях (например, при малой скорости газа и очень высокой плотности орошения) отрицательное влияние продольного перемешивания следует учитывать, особенно, если требуется обеспечить высокий коэффициент извлечения. [c.78]

Зависимость объемного коэффициента массоотдачи от скорости газа получена при обработке данных различных исследователей для свободного (бее насадки) барботажного слоя. При секционировании с помощью насадки эффективность массообмена увеличивается, особенно для насадки мелких размеров. Для крупных насадок (50 мм и более) увеличение по сравнению с свободным бар-ботйжным споем сравнительно невелико, поэтому для промышленных абсорберов с затопленной насадкой можно использовать данные рис. П-11. Влияние плотности орошения на объемный коэффициент массоотдачи можно учесть с помощью зависимости [c.81]

Комбинированные варианты использования различных типов контактных устройств в колоннах имеют определенные преимущества. Регулярные насадки могут работать при низких плотностях орошения и высоких значениях фактора пара, что характерно для вакуумных колонн. Насадки обладают сепарирующими свойствами и снижают брызгоунос. Современные нерегулярньге насадки при малых перепадах давления обеспечивают высокую эффективность разделения. [c.264]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Эффективность массообмена, оцениваемая по величине К гЛ, на седловидных насадках и кольцах Палля не менее чем на 20% выше эффективности массообмена на кольцах Рашига (при сопоставимых условиях). Преимущество возрастает с увеличением высоты насадочного слоя. Для колец Палля преимущество перед кольцами Рашига становится заметным при плотности орошения, большей 40 мз/(м -ч), когда полимерная насадка смачивается, по-видимому, достаточно полно. [c.211]

По опытным данным [270], сопротивление нерегулярной насадки НП-1-50 на 13—30% ниже сопротивления колец Палля, причем с увеличением плотности орошения с 20 до 150 м /(м -ч) различие увеличивается. Пропускная способность винтовой насадки НП-1-50 и колец Палля примерно одинакова близка и эффективность массообмена. [c.212]

В то время как верхний предел нагрузок пленочных колонн обусловлен пределом захлебывания, то нижний предел нагрузок определяется главным образом условиями смачивания и растекания жидкости по материалу, из которого изготовлена насадка колонны. Образование устойчивой пленки жидкости является непременным условием осуществления достаточно эффективного процесса массообмена. Это означает, что каждому конкретному случаю должна соответствовать некоторая минимальная плотность орошения Гт1п, ниже которой образование стабильной жидкостной пленки практически невозможно. Величина Гт1п определяется как свойствами материала насадки, так и физико-химическими свойствами жидкости. [c.71]

При малых плотностях орошения, когда эффективная плошадь живого сечения смоченной и сухой насадки незначительно - различаются, сопротивление пропорционально скорости пара в степени 1,8—2,0, что показано отрезком кривой АВ. С увеличением скорости газа выше точки В часть энергии газового потока расходуется на удержание возрастающего количества жидкости в колрнне, при этом эффективная площадь живого сечения колонны для прохождения потоков пара и жидкости уменьшается (участок ВС). Сопротивление в этом режиме возрастает быстрее, чем [c.32]

Эффективность массопередачи в насадочных колоннах в сильной степени зависит от равномерности распределения потоков жидкости и пара. На распределе-где Лраб — удерживающая способность, жидкости/м ние влияют два фактора конструкция устройства для насадки-, а — поверхностное натяжение, дин1см I — начального распределения жидкости по насадке и дли> плотность орошения, лг/ - л ) ,. ....................... на. пути жидкости. [c.40]

Однако уравнение (Ь50). имеет, ограниченное лриме нение ввиду того, что отношение 1/Цж неверно передает влияние числа Рейнольдса, так как эффективная поверхность контакта фаз зависит от плотности орошения . В корреляции Шервуда и Холлоуэя принято, что поверхность контакта не зависит от плотности орошения, так как коэффициенты уравнения постоянны для данного размера насадки. Получено более точное соотношение в беэ размерцом. виде - [c.47]

Крибб исследовав относительное сопротивление в жидкой фазе, установил, что эта величина не превышает 20%. Далее указывается, что на насадке из колец Рашига 100Х1ВД л ж что хорошо согласуется с данными по которым ажЯ Крибб установил, что - плотность орощения в работе МакАдамса, Поленца и др. была ниже минимальной. эффективной скорости жидкости и поэтому данные этих авторов в отношении нагрузок по жидкости не воспроизводят действительных промыщленных условий, при которых проявляется более высокая чувствительность к плотности орошения. [c.56]

Зежим охлаждения любой башни, имеющей данную высоту насадки, изменяется с изменением плотности орошения. Было найдено, что максимальный контакт и наиболее эффективный режим получаются в башнях с плотностью орошения 1,6—2,5 л1сек-м сечения (считая по основанию башни). Таким образом, расчет размеров башни становится задачей определения необходимой плотности орошения. Когда эта величина установлена, сечение башни определяется путем деления [c.481]

Как видно из рис. III.2, эффективность насадки Зульцер растет с понижением фактора нагрузки, что обусловлено более интенсивным массообменом вследствие уменьшения толщины пленки жидкости на насадке. Однако, если количество жидкости меньше минимально допустимого, пленка на поверхности насадки разрывается и эффективность насадки резко уменьшается. Этот нижний предел нагрузки по жидкости, отмеченный при ректификации системы 1,2-пропиленгликоль — этиленгликоль (рис. III.2, а), соответствует фактору нагрузки F = ШпКрп == = 1,3. При этом удельная плотнос1ь орошения насадки составляет 0,8 м /(м -ч). Максимальная нагрузка по жидкости, определенная при разделении смеси этанол—вода при атмосферном давлении, соответствует фактору нагрузки F = 2,5 и плотности орошения примерно 13 м (м -ч). [c.91]

Насадка Стедмана состоит из слоев тонкой проволочной сетки с ячейками в виде правильной треугольной пирамиды с загнутыми вверх краями основания. Листы сетки перфорируются отверстиями диаметром около 5 мм между пирамидами и в точках контакта свариваются вместе. Насадка образует большое число небольших ячеек, соединяющихся отверстиями, через которые проходит пар. Жидкость заполняет поры в сетке и стекает по насадке вниз. Высота, эквивалентная теоретической тарелке, в колонне диаметром 3,36 при атмосферном давлении составила 84 мм. Как показывают опытные данные по ректификации смесей бензола и дихлорэтана при давлении 2,67-10 Па, разделяющая способность насадки быстро уменьшается с увеличением плотности орошения. Так, в колонне диаметром 152 мм с высотой слоя насадки 1,22 м эффективность, равная 33 теоретическим тарелкам при объемной плотности орошения около 2,5 м /(м -ч), уменьшалась до 16 теоретических тарелок п1зи увеличении плотности орошения вдвое. [c.106]

Эмульгационный режим. Турбулентный режим переходит в последний, наиболее эффективный, режим эмульгирования. При этом режиме работы колонны нельзя уже определить, какая из фаз является сплошной, а какая — дисперсной. Фазы непрерывно инверсируют, меняясь ролями. Происходит интенсивное перемешивание фаз. Режим этот возникает при больших плотностях орошения и скорости газа. Как в той, так и в другой фазах при этом режиме возникают многочисленные вихри. При дальнейшем увеличении скорости газа в некоторый момент жидкость перестает перемещаться вниз и увлекается потоком газа вверх. Происходит явление, называемое захлебыванием . Жидкость поднимается выше верхнего уровня насадки и выбрасывается из аппарата. [c.139]

Мощность современных систем значительно возросла, увеличились диаметры аппаратов й скорости газа. В этих условиях особеюно нео бходимо обеспечить хороший контакт между газовой и жидкой фазами (равно(мерное распределение кислоты по диаметру башни, достаточную плотность орошения). Это в совокупности с оптимальным режимом процесса абсор(бции (осушки) позволит обеспечить, во-первых, минимальное содержание тумана в газе и, во-вторых, образование тумана в виде крупных частиц, эффективно осаждаемых в волокнистых фильтрах. При этом необходимо, чтобы устройство, орошающее башню, исключало соприкосновение газа с падающей противотоком струей кислоты, что снижает образование брызг над насадкой. С этой целью в промышленности применяют специальные плиты с раздельным ходом газа и жидкости. [c.87]

Для расчета промышленных орошаемых наоадочных колонн необходима количественная оценка влияния размеров аппарата на интенсивность продольного перемешивания жидкости, однако такие данные в литературе отсутствуют. Влияние высоты слоя было исследовано нами в колоннах с диаметрами, с( (= 15 см (насадка - кольца Ра-шига - <( = 15 мм) и с(ц= 40 см ( = 25 мы) в диапазоне высот Н = I - 8 м при плотности орошения Д =1-60 м/час. Результаты представлены на рисунке.С ростом Н коэффициент эффективной диффузии возрастает пропорционально нО,35-0,5 Полученную зависимость можно объяснить, используя результаты теоретического анализа дисперсии индикатора в пуазейлевском потоке /I/, где рассеяние вещества, как и в орошаемом слое, определяется различием продольных составляющих скоростей с поперечным обменом. В том случае, когда время пребывания в слое оказывается достаточно велико и радиальная диффузия в значительной мере выравнивает радиальный градиент концентрации, рассеяние индикатора вдоль оси канада удовлетворительно описывается с помощью диффузионного приближения и будет увеличиваться пропорционально корню квадратному из времени, то есть ДХ = . Если время пре- [c.16]