Ситчатые тарелки плотность орошения

В работе [12] представлены результаты экспериментальных исследований распределения уноса по длине переливной ситчатой тарелки, работающей в диапазоне малых плотностей орошения, при скоростях газа, отнесенных к рабочей площади тарелки, обеспечивающих устойчивую работу. Анализ литературных данных показывает, что определяемая в эксперименте величина уноса зависит от используемого метода его измерения непосредственное измерение капельного уноса сепарационными устройствами, ввод в поток жидкости трассера с последующим титрованием или фотоколориметрическим анализом. Основной задачей является выяснение распределения уноса по длине тарелки. Для этого использовали метод, основанный на непосредственном улавливании уносимой жидкости с помощью сепарационных устройств и измерение ее количества объемным методом. [c.48]

М. Э. Аэрон и др. [22] исследовали тарелки с 8-образны-ми элементами (поперечно-желобчатые) и обнаружили, что они устойчиво работают в широком диапазоне нагрузок по жидкости — от 8 до 45 м /ч-м . Прорези желобов все время находятся в затопленном состоянии, поэтому считают, что по характеру работы эти тарелки аналогичны ситчатым. На рис. 47 представлен график зависимости потери напора от скорости пара и нагрузки по жидкости. Потеря напора резко возрастает с увеличением плотности орошения Ь и при L более 45 м 1ч-м тарелка работает неустойчиво и уже при малых скоростях пара захлебывается. [c.87]

При малых скоростях пара в чешуйчатых тарелках, как и в ситчатых, наблюдается провал. Провал жидкости через отверстия чешуек прекращается при скорости пара в отверстиях чешуек, равной 6,5—7,5 м сек (назовем эту скорость первой критической). Опыты, которыми была определена эта скорость, были проведены на системе воздух — вода при плотности орошения по жидкости 36—10,8 м м ч. Конструкция щелей при этом не оказывала су-250 [c.250]

Размеры зон полного перемешивания на ситчатой тарелке у приемного порога длина зоны составляла 100- 150 мм, а у сливного порога— 0+-50 мм. Размеры зон мало изменились при изменении нагрузок по газу и жидкости и высот сливной перегородки. Сливные перегородки имели высоту 25, 50, 75 и 100 мм. Плотность орошения изменялась от [c.288]

Сравнение результатов испытаний обычных и многопоточных ситчатых тарелок показало [37, 38], что новые контактные устройства имеют более низкое гидравлическое сопротивление и высоту пены и менее чувствительны к изменению нагрузок по жидкости. Преимущества их возрастают с увеличением диаметра аппарата и плотности орошения (рис. .18). Развитый периметр слива на этих тарелках позволяет обеспечить нормальную работу массообменной аппаратуры при увеличении плотности орошения до 150—180 м /(м - ч), для обычных ситчатых и клапанных таре ток максимальная плотность орошения не превышает 60—80 м /(м -ч). [c.393]

Абсорбция двуокиси углерода. Опыты по абсорбции Oj водой на ситчатой тарелке с подпором пены (живое сечение 12,5%, диаметр отверстий 2 мм) показали [1641, что при приведенной скорости газа 1,5—3,5 м/сек и линейной плотности орошения 50 м м ч степень извлечения составляла 0,01—0,1. Объемный коэффициент массопередачи равнялся 0,08—0,36 сек в зависимости от скорости газа, плотности орошения, высоты пены и начальной концентрации СО, в газе. Результаты опытов описаны уравнением (Vn-148). [c.578]

В настоящей работе мы поставили перед собой задачу определить коэффициенты тепло- и массоотдачи, отнесенные к поверхности контакта фаз в процессе испарительного охлаждения воды и водных растворов некоторых солей на провальных ситчатых тарелках. Охлаждение производилось воздухом в трех колоннах различного размера с одной тарелкой. Размеры колонн, перфорации тарелок и наименование охлаждаемых жидкостей даны в табл. 1. Скорость воздуха в колонне менялась от 0.5 до 2.35 м/сек., плотность орошения от 2 до 15 м /м час, температура жидкости на входе в колонну от 27 до 78°, температура воздуха на входе в колонну от 15 до 25 С. [c.128]

ХИ-2. Необходимо сравнить стоимость проведения процесса, описанного в предыдущей задаче, в смесительно-отстойном каскаде и в колонном экстракторе с ситчатыми тарелками. Суммарная плотность орошения ио обеим фазам в экстракторе с ситчатыми тарелками должна составлять 30 Эффективность тарелки следует определять по уравнению (XI, 44). Экстрагент считать дисперсной фазой. Расстояние между тарелками принять равным 0,3 я. Стоимость колонны в расчете на одну тарелку оценивать с помощью выражения 350 0° руб., где а — поперечное сечение тарелки в м . Межфазовое натяжение равно 30-Ю н/м. Потери экстрагента принять постоянными, не зависящими от его расхода. Схема регенерации экстрагента такая же, как и в задаче ХП-1. Определить оптимальные условия проведения процесса в экстракторе с ситчатыми тарелками. Ответ / е=0,16 1- -П + П1 = 72000 руб. в год. [c.683]

Другой принцип поддержания постоянства скорости газа в барботажных отверстиях использован в комбинированных ситчато-колпачковых тарелках (рис. У1-33). Газ проходит через патрубок между глухой и перфорированной тарелками и барботирует через слой жидкости над перфорированной тарелкой. В зависимости от размера потока газа или пара рабочая площадь перфорированной тарелки меняется. Постоянный, независимый от плотности орошения уровень жидкости на тарелке позволяет размещать на ней теплообменные устройства — змеевики, трубчатки [52]. [c.492]

Размеры зон полного перемешивания на ситчатой тарелке у приемного порога длина зоны составляла 100—150 мм, а у сливного порога — О-+50 мм. Размеры зон мало изменились при изменении нагрузок по газу и жидкости и высот сливной перегородки. Сливные перегородки имели высоту 25, 50, 75 и 100 мм. Плотность орошения изменилась от 0,5 до 3,5 м /ч м скорость газа, рассчитанная на свободное сечение колонны, — от 0,5 до 1,35 м/с. Была обнаружена и поперечная неравномерность структуры потока. Значения Ре диффузионной зоны в центре тарелки превышали в несколько раз значения Ре у стенок колонны. Для определения среднего по сечению коэффициента турбулентной диффузии в зоне, описываемой диффузионной моделью, предложена зависимость [c.348]

Большая часть опытов проведена в колонне диаметром 50 мм с ситчатыми тарелками. При этом скорость газа варьировали в пределах от 0,5 до 2,8 м сек, а плотность орошения от 5 до [c.97]

При использовании ситчатых тарелок с высоким барботажным слоем заметное увеличение нагрузки по газу (например, возрастание приведенной скорости до 0,2—0,3 м/сек при работе под давлением) связано со значительным ростом гидравлического сопротивления аппарата. Применение тарельчатых абсорберов со сравнительно небольшим барботажным слоем (50—200 мм) на тарелках позволяет значительно увеличить пропускную способность по газу, однако при этом снижается эффективность тарелок и, следовательно, увеличивается их число и высота аппарата. Высокая нагрузка по газу может быть достигнута в абсорберах как с провальными, так и с ситчатыми тарелками. Однако аппараты с ситчатыми тарелками при высокой нагрузке по жидкости [плотность орошения при работе под давлением может превышать 150 м /(м -ч)] не обеспечивают равномерного режима барботирования по всей площади тарелки. В таких случаях следует применять двухсливные ситчатые тарелки. [c.125]

Результаты расчета высоты газожидкостного слоя на перекрестноточных ситчатых тарелках ДСЖ по уравнениям (93) и (94) в диапазоне газовых и жидкостных нагрузок (см. табл. 14) в 2—4 раза ниже экспериментальных значений, причем ошибка - уменьшается с повышением скорости газа и снижением плотности орошения. Применительно к ситчатым тарелкам ДСЖ уравнение (85), в котором Ах, = = Ад + /I, а К определяется по формуле (94), дает результаты в 1,3—2,6 раза более высокие, чем высоты газожидкостного слоя, полученные экспериментально ошибки уменьшаются с ростом плотности орошения и снижением скорости газа. [c.114]

Значения минимально допустимой скорости парогазового потока на ситчатой тарелке, определенные по уравнению (193), хорошо согласуются с данными эксперимента при высоких плотностях орошения, а по уравнению (194) — при малых плотностях орошения. [c.149]

Исследована кинетика абсорбции в системе серный ангидрид—серная кислота (олеум) при барботаже на ситчатой тарелке провального типа. Изучено при постоянной плотности орошения влияние скорости газа, свободного сечения тарелки, концентрации газа и кислоты. [c.242]

В литературе имеются данные [ -°] о том, что коэффициент массопередачи, отнесенный к плош,ади тарелки, т. е. произведение двух величин К. ,А, с увеличением скорости газа растет. Для примера эта зависимость для двух тарелок — ситчатой и решетчатой — показана на рис. 2. Эти опыты были проведены одним из авторов р] в колонне размером 0.7хО.1 = 0.07 при плотности орошения Ь — 20 м /м час. Рост К А со скоростью газа, вероятно, происходит за счет увеличения удельной поверхности контакта фаз А. Чтобы подтвердить это для названных тарелок, мы проверили расчеты удельной поверхности и коэффициентов массопередачи К . Расчет удельной поверхности производится по ранее полученной зависимости [c.246]

При высокой плотности орошения [более 50 м /(м -ч)1, когда работа тарелок лимитируется производительностью переливных устройств, целесообразно применение многосливной продольно-секционированной тарелки, или тарелки с двумя зонами контакта фаз (рис. 2.20). Последняя представляет собой комбинацию бар-ботажной тарелки (ситчатой, клапанной) с устройством, в котором реализуется зона контакта фаз, формирующаяся в пространстве между тарелками при перетекании жидкости. Тарелка состоит из перфорированного основания / с установленными на нем сливными карманами 2 (могут быть одно-, двух- и трехщелевыми), направляющих планок 3 и отбойных дисков 4. [c.87]

Перемешивание жидкости на провальных тарелках по высоте слоя изучали Дильман иСенькина [131в1. Опыты показали, что приблизительно того же порядка, как на ситчатых и колпачковых тарелках. Оказалось, что е возрастает с увеличением скорости газа тем в большей степени, чем выше плотность орошения. [c.554]

Фринд и др. [141 ] изучали унос на ситчатых тарелках с диаметром отверстий 4,8 мм при малых расстояниях между тарелками (0,15—0,3 м) и нашли, что формула (VII-110) дает завышенные значения. По данным этих авторов, живое сечение ш при небольших приведенных скоростях газа не влияет на унос, но при ш>0,077 ]/рж/рг унос возрастает с уменьшением <а. Высокий унос обнаружен при больших w и малых плотностях орошения q= =0,7 м в этом случае с повышением плотности орошения унос уменьшается, достигая минимума при м м ч , а затем снова возрастает. В ряде опытов обнаружено увеличение уноса на наклонных тарелках. [c.557]

Родионов с сотр. (641 определили поверхность контакта фаз методом фотографирования при барботаже воздуха через различные жидкости (вода, керосин, метанол, растворы солей) на провальных, ситчатых, клапанных и балластных тарелках в колоннах диаметром от 50 до 400 мм, а также в ряде колонн прямоугольного сечения. Приведенная скорость газа менялась от 0,2 до 2,35 м1сек, плотность орошения—от 2 до 20 м ч. Данные опытов показаны на рис. 180. [c.562]

В случае абсорбции Oj раствором Naj Og на ситчатой тарелке с подпором пены [1661 на кривых зависимости /Срз от приведенной скорости газа наблюдается максимум при ш=2—2,5 м/сек. В зависимости от плотности орошения составлял 1,1 — 3,4 кмоль-уменьшаясь с повышением степени перехода Naa Og в бикарбонат. [c.578]

Исследования абсорбции SO растворами сульфит-бисульфита аммония проводились [173, 174] в колоннах диаметром 220 мм и прямоугольного сечения 1500x700 мм на ситчатых тарелках при живом сечении 17—23% (диаметр отверстий 4—6 мм). Скорость газа изменялась от 1 до 2,8 м/сек, плотность орошения— от 1 до 3 м/ч. Коэффициент массопередачи не изменялся при кон- [c.580]

Абсорбция трехокиси серы. Абсорбер, имеющий три ситчатые тарелки (две тарелки с живым сечением 16,7% и отверстиями диаметром 3 мм, верхняя тарелка с живым сечением 14,5% и отверстиями диаметром 4 мм) с подпором пены, испытан [1761 при абсорбции SO3 моногидратом (около 99% H2SO4). Скорость газа составляла 1,25—3,3 м/сек, плотность орошения равнялась 24— 50 м /ч, высота пены поддерживалась не ниже 180 мм. Степень извлечения SO3 составляла 99—99,99% при сопротивлении аппарата 2750—4600 н/м . [c.581]

Абсорбция водяных паров. Поглощение водяных паров серной кислотой (применительно к осущке газообразного хлора и сернистого газа в производстве H2SO4) изучали на ситчатой тарелке с подпором пены [118]. Живое сечение составляло 17%, диаметр отверстий был равен 2 мм, приведенная скорость газа менялась в пределах 0,75—2,5 м1сек, линейная плотность орошения—от 0,5 до 2 м 1ч. Опыты показали, что сопротивление слоя и высота пены описываются уравнениями [c.583]

Обширные исследования проведены [186, 187] по абсорбции окислов азота серной кислотой. Были испытаны колпачковые и ситчатые тарелки [186]. На колпачковой тарелке максимальная степень извлечения для эквимолекулярной смеси (NO-I-NO2) составила около 38% при скорости газа 0,47 м1сек, плотности орошения 3,5 м1ч и высоте порога 35 мм. Ситчатая тарелка (живое сечение 14,7%, диаметр отверстий 6 мм) была испытана в горизонтальном и слегка наклонном положении. Максимальная степень извлечения (около 20%) была достигнута при горизонтальном положении с порогом и без него (при скорости газа 1—1,38 м1сек и q=3,8—4,6 м /ч). [c.584]

Позин с сотр. [16] в случае расчета ситчатых тарелок при высоком слое пены (пенные аппараты) рекомендует принимать приведенную скорость газа в пределах 1—3 м сек (в среднем 2 м1сек). Далее задаются диаметром отверстий (обычно 4—6 мм) и вычисляют скорость газа в отверстиях, соответствующую прекращению утечки (обычно W =6—13 м1сек). По значениям w и Юд находят необходимое живое сечение тарелки. Высоту пены принимают 0,1—0,3 м и посредством уравнения (УП-59) определяют высоту светлой жидкости Принимая длину переливного отверстия, рассчитывают линейную плотность орошения и по формуле (VII-103) вычисляют Лос. Высоту переливного порога находят по формуле [c.597]

Опыты, проведенные с системой воздух—вода, показали, что в случае сит-чатых тарелок с увеличением скорости газа средний диаметр пузырьков сначала растет, при Regp он достигает максимума, после чего начинает уменьшаться, стремясь к постоянному значению. В ситчатых тарелках с одинаковой долей живого сечения м средняя величина d возрастает с уменьшением диаметра отверстий и падаете увеличением плотности орошения и высоты слоя светлой жидко- [c.490]

Основным аппаратом установки является обесфеноливающий скруббер диаметром 3300—5000 мм, высотой 34 790—39 120 мм, выпотненный из углеродистой стати Рабочая поверхность насадки деревянной 4824—11 100 м , металлической 12675—29 400 м , число ступеней абсорбционной части 2—3 Нижняя часть скруббера изготовлена из плакированной стали, насадка — из стальной ленты Интенсификация обесфеноливания сточных вод паровым способом предполагает применение колонн с тарельчатыми контактными устройствами, имеющими малые габариты, высокую производительность В качестве контактных устройств предусматриваются решетчатые илн ситчатые тарелки Установка таких аппаратов позволяет улучшить условия труда и значительно сократить энергетические затраты, так как уменьшается количество циркулирующего раствора фенолятов натрия при обеспечении требуемой плотности орошения [c.215]

Целесообразность применения тарелок провального типа в обесфеноливающих аппаратах, работающих по пароциркуляционному методу, подтверждается результатами успешно проведенных исследований по поглощению водой фенолов из отходящих газов. На одном из заводов был испытан опытно-промышленный барботажный абсорбер с провальными ситчатыми тарелками для поглощения паров ( нола из загрязненного воздуха. Опыты проводили при скорости воздуха 1,7—2,0 м1сек, плотности орошения водой 1—1,5 м 1 м -ч) и начальной концентрации фенола в воздухе [c.101]

Одна из модификаций тарельчатых колонн — колонны с ситчатыми провальными тарелками. Они могут работать только при минимальной скорости паров, удерживающих жидкость на тарелке. При живом сечении тарелок 12,5—28,5% и расстоянии между ними 300—600 мм к. п. д. колонны 69—86%. При живом сечении 30% и расстоянии между тарелками 300 мм к. п. д. снижается до 50%. Скорость паров в этих колоннах в 2—4 раза больше, чем в колпачковых, она достигает 1,5 м1сек при атмосферном давлении и 3,8— 4,2 м/сек при остаточном давлении 710 мм рт. ст. По расчетам , к. п. д. промышленной колонны из 11 тарелок с живым сечением 15,5% и расстоянием между тарелками 600 мм равен 80% при скорости паров 1—1,5 м/сек, атмосферном давлении и плотности орошения 15,4 л1 /(л 2 ч). Живое сечение образовано щелями шириной 3 мм и длиной 100 ММ] расстояние между ними вдоль щели равно 10 ММ, перпендикулярно щели—15 мм. Высота пены над каждой тарелкой достигает 400—500 мм. [c.213]

Проведено исследование процесса хемосорбции на ситчатых тарелках на примере поглощения сернистого газа раствором гидроокиси натрия в аппарате круглого сечения диаметром 50 мм. Работу проводили на трех тарелках со свободным сечением от 5 до 11% при постоянной температуре (20—22°С). Исследовано влияние плотности орошения, скорости газа, концентрации NaOH на тарелке и концентрации газа на скорость хемосорбции. Плотность орошения меняли от 4 до 15 м 1 м -ч), а скорость газа — от 0,5 до [c.132]

Нагрузка по раствору на регенератор провального типа составляла 112—139 что соответствовало плотности орошения 56— 70 м 1 м -ч). Глубина регенерации изменялась в интервале 16—20 г СО21 л (при а = 0,14 — 0,17). Из табл. 1У-21 следует, что при одинаковых глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора, работающего с максимальной нагрузкой. Расчеты показывают, что производительность регенератора с провальными тарелками может быть увеличена в 1,5—2 раза. Удельный расход пара в регенераторе с ситчатыми тарелками вследствие большего гидравлического сопротивления несколько превышает расход пара в насадочном регенераторе и регенераторе с провальными тарелками (прн прочих равных условиях). Успешно эксплуатируется промышленный регенератор диаметром 3 ле с тарелками провального типа. [c.151]

Рис. 39. Зависимость высоты газожидкостного слоя на ситчатых перекрестноточных тарелках ДСЖ от скорости парогазового потока при различной плотности орошения [в кгДм -ч)]

Из эмпирических зависимостей следует отметить уравнения, полученные Зундерманном [122] на колоннах диаметром до 2,0 м с перекрестноточными ситчатыми тарелками свободным сечением 0,05 0,15 мУм при скорости газа до 1,5 м/с и плотности орошения до 35 мУ(м -ч). Для расчета сопротивления газожидкостного слоя на тарелке предложено уравнение [c.124]

Мы применим уравнение (145) для обработки экспериментальных данных по сопротивлению противоточных решетчатых и перекрестноточных ситчатых и колпачковых тарелок исследованных нами объектов. С учетом возможной зависимости сопротивления тарелок от плотности орошения (решетчатые тарелки моделей-спутников ТДС и ДС и тарелки ДФЖ относятся к тарелкам I тина), а также возможного влияния на сопротивление дополнительного вспенивания жидкости десорбируемыми газовыми компонентами, для обработки экспериментальных данных применяется уравнение (68), развернутая форма которого [c.127]

Исследована гидравлика систем 80 —Н2304 и воздух—вода в условиях барботажа на ситчатой тарелке провального типа в одиотарельча-том аппарате диаметром 257 мм в широком интервале изменения скорости газа, плотности орошения и свободного сечения тарелки. [c.57]

Занисимостгз А от скорости газа показана на рис. 3. Как и следовало ожидать, с увеличением скорости газа вследствие увеличения высоты пенного слоя и его турбулизации, удельная поверхность контакта фаз растет. В то же время коэффи-г иeнт К. (рис. 1, прямая 3) не зависит от критерия Причем значения K.J для ситчатой тарелки (6—12) и для трех решетчатых с разным свободным сечением при одинаковой плотности орошения укладываются на одну и ту же прямую. Таким образом, опыты и расчеты показали, что коэффициент массопередачи, отнесенный к поверхности контакта фаз для жидкой фазы, не зависит от скорости газа, а зависит от скорости жидкости и физических свойств системы. Коэффициент массопередачи, отнесенный к площади тарелки, увеличивается со скоростью верхности контакта фаз. [c.247]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология