Скруббер плотность орошения

Оптимальные условия очистки газа создаются при использовании форсунок грубого распыла, образующих капли размером 0,5- I мм. Для полых скрубберов плотность орошения составляет 5 - 1С mV(m2- ч) и гидравлическое сопротивление 250 Ла. [c.223]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Работа циркуляционной системы считается нормальной, если уровень щелочи понизился на 100—150 мм и остался неизменным. Дальнейшее падение уровня недопустимо, поскольку возможно так называемое захлебывание скруббера и заброс щелочи в газовые полости компрессора. В этом случае следует уменьшить подачу циркуляционного насоса, прикрыв вентиль на трубопроводе всасывания в насос. Уменьшать подачу насоса, прикрывая вентиль на трубопроводе нагнетания, не рекомендуется, так как при этом увеличивается нагрузка на сальник и возможно появление течи в сальнике. Для более эффективной очистки воздуха от двуокиси углерода в скрубберах плотность орошения насадки следует поддерживать в пределах, близких к захлебыванию . Чтобы избежать заброса щелочи в газовые полости компрессора из-за чрезмерной плотности орошения скрубберов при ручном регулировании подачи циркуляционных насосов, следует рассчитать и установить во фланцевое соединение на всасывании в насос расходную шайбу. [c.152]

Основными параметрами процесса являются линейная ско рость газа и>г, рассчитываемая при условиях выхода газа из скруббера, плотность орошения Lop, высота абсорбционной зоны fia.3 (расстояние от оси входного газохода до верхнего яруса форсунок), диаметр аппарата dan, тип и расположение форсунок. Наиболее удобно оценивать влияние этих параметров с помощью выражения [c.213]

В поглотительной части обесфеноливающего скруббера плотность орошения насадки раствором свежей щелочи очень мала. В этих условиях трудно обеспечить удовлетворительный контакт между циркулирующим паром и орошающим раствором. [c.164]

Объемный коэффициент теплопередачи ко выбирают по опытным данным, обычно он колеблется от 60 до 600 Вт/(м -°С) [от 50 до 500 ккал/(м -ч- С)]. Его величина возрастает с увеличением скорости движения газов в скруббере, плотности орошения и более тонким распылением жидкости . [c.183]

В поглотительной части обесфеноливаю-щего скруббера плотность орошения насадки раствором свежей щелочи весьма мала и не обеспечивает удовлетворительного контакта между циркулирующим паром и орошающим раствором. Поэтому наряду с прямоточными схемами орошения обесфеноливающих скрубберов нашли применение многоступенчатые схемы орошения. [c.172]

ООО ООО м /ч. Большая поверхность контакта фаз создается одним или несколькими ярусами форсунок, располагаемыми таким образом, чтобы как можно более полно перекрыть объем аппарата факелами распыленной жидкости. Как правило, используются механические центробежные и ударные форсунки, в которые жидкость подается под давлением 0,25-0,5 МПа. При этом образуется факел распыла с размерами капель от 0,02 до 4 мм. Современные скоростные полые скрубберы работают при скоростях газового потока в рабочей зоне аппарата 5—9 м/с и плотности орошения свыше [c.41]

Рис. 6-8. Зависимость потери напора газа в скруббере от скорости газа, рассчитанной на сечение пустого скруббера, и плотности орошения плотность орошения [в мЗ/(м2-ч)] 1 — 0 (сухая насадка) 2-10 3-15 4-30 5-40 5-50 7-75 Й-ЮО 3-150 10 - 200 П —220 /2 — 250.

Насадочные скрубберы заполняют различными насадочными материалами (кольцами Рашига, седлами Берля, седлами Инталокс и др.), уложенными на опорные решетки. Гидравлическое сопротивление насадочных скрубберов при скорости газа 0,8 - 1,25 м/с и плотности орошения 5-10 мЗ/(м2 ч) составляет около ЗОС 850 Па. [c.223]

Выражение (3 43) получено при изменении скорости газов в пределах от 0,49 до 2,16 м/с и плотности орошения — от 1,0 до 8,5 кг/(м с) Орошение скрубберов доменной газоочистки осуществляется эвольвент-ными форсунками с диаметром сопла 15— 25 мм, устанавливаемыми в несколько рядов. [c.91]

В других конструкциях абсорберов этой группы факел распыла может быть направлен вверх или в сторону. Поверхность контакта фаз в аппаратах этого типа зависит от плотности орошения и качества распыла жидкости. Плотность орошения обычно поддерживают в пределах 10—20 м/ч, жидкость распыляют через форсунки различных конструкций. Характеристики, особенности расчета и проектирования, а также опыт эксплуатации последних приводятся в [58]. Скорость газа в аппаратах не более 1,0—1,5 м/с, однако ее можно повысить, применяя эффективные брызгоуловители. Основной недостаток полых распыливающих абсорберов — низкая движущая сила вследствие полного перемешивания и плохое заполнение объема факелом распыла. Были предприняты попытки устранить этот недостаток путем закручивания вводимого в аппарат газового потока. Однако подобным образом не удалось значительно улучшить показатели работы аппарата, поскольку в циклонном скруббере газ у стенок движется со сравнительно большей скоростью (по винтовой линии), а в центре скорость мала. [c.135]

На рис. 57 представлена схема очистки газов в скрубберах пенного типа. Газы поступают по трубопроводу в скруббер 4, представляющий собой полую колонну, в средней части которой располагается газораспределительная колосниковая решетка 3, орошаемая циркулирующим раствором. Благодаря определенному соотношению скоростей газового потока и плотности орошения над решеткой образуется газо-жидкостная взвесь (плотность ее примерно 0,3 г см ), уровень которой замеряется по манометру 5. [c.147]

При обычном удельном расходе каменноугольного поглотительного масла, равном 1,8— 2,0 л/м газа, для типового скруббера с деревянной хордовой насадкой диаметром 6 м плотность орошения составляет 5,5— 7,0 м (м2-ч) [1, с. 77]. В то же время известно, что насадочные абсорберы не могут удовлетворительно работать при низких значениях плотности орошения менее [c.6]

Пленочные аппараты (например, скруббер с плоскопараллельной листовой насадкой), имея примерно такой же нижний допустимый предел плотности орошения б—6 м /(м -ч)], гораздо более эффективны, так как допускают значительное увеличение скорости газового потока, что приводит к повышению плотности орошения до 20—25 м7( М - Ч) при неизменном удельном расходе поглотителя (1,8—2 л/м газа). [c.7]

Анализ приведенных в таблице показателей свидетельствует о том, что наиболее целесообразным типом абсорбера (из числа рассмотренных) является скруббер с плоскопараллельной и другими листовыми насадками. Для больших потоков газа (около 150 тыс. м /ч) скрубберы с деревянной хордовой насадкой вообще неприемлемы, так как диаметр таких аппаратов ограничивается 6—7 м вследствие трудностей с равномерным орошением насадки большого сечения, тем более при низкой плотности орошения. [c.9]

Влияние высоты слоя осушающей насадки на брызгоунос масла в скрубберах диаметром 6 м определяли путем использования не орошаемой маслом насадки последнего по ходу газа скруббера. Одновременно меняли плотность орошения скрубберов маслом с 3,8 до 5 м / (м -ч). Установили, что увеличение плотности орошения в этих пределах не влияет на величину выноса масла с газом, а использование насадки неорошаемого скруббера как отбойной не дало желаемых результатов по сокра-щению выноса масла с газом (табл. 2). [c.24]

После колонны 3 реакционный газ проходит щелочной скруббер и поступает на узел выделения мономера. Оптимальные условия процесса линейная скорость в колонне 1 - 0,2-0,3 м/с, время контакта 3-5 с, плотность орошения 10-15 м /(м2. ч). Для очистки реакционного газа следует использовать соляную кислоту, содержащую не менее 1% хлорида железа. Описанный метод позволяет получать соляную кислоту с содержанием ртути менее 0,25 мг/л. В реакционном газе после очистки содержание ртути составляет менее 0,01 мтУм. Степень очистки 99,7-99,9%. [c.95]

В отличие от предыдущего случая повышение скорости газа в колоннах е отражательными форсунками увеличивает степень " извлечения компонента даже при неизменной плотности орошения. Тем более повышается значение ria при сохранений постоянного удельного расхода абсорбента- (показатель экспоненты в (V.14) прямо пропорционален Wr). Хотя исследования работы колонн такого типа при скоростях газа, превышающих 5 м/с, не проводилось, вряд ли можно ожидать, что а станет существенно меньше единицы при Wt=7—8 м/с. Поэтому такие линейные скорости газа следует применять и в скрубберах с отражательными форсунками. [c.227]

При обработке в скрубберах отходящих газов происходит кристаллизация аммофоса и осаждение кремнегеля на внутренних поверхностях аппаратуры. Так, даже в полых башнях с тремя ярусами форсунок (по 8 шт. в каждом) форсунки забиваются уже через 1—2 сут, несмотря на высокую плотность орошения. Поэтому возникает необходимость разработки и внедрения в производствах аммофоса новых высокоинтенсивных самоочищающихся конструкций скрубберов, например аппаратов с подвижной насадкой (НП) [17]. [c.40]

Интенсивность работы скрубберов зависит от характера насадки, линейной скорости движения газа и плотности орошения насадки жидкостью При поглощении хорошо растворимых газов интенсификация процесса более успешно достигается повышением скорости газа. При поглощении плохо растворимых газов — повышением плотности орошения. [c.61]

Для улавливания непоглощенных водой окислов азота последние просасывают мощными вентиляторами через несколько железных скрубберов, интенсивно орошаемых растворами едкого кали или поташа. При этом, в зависимости от температуры, щелочности растворов, плотности орошения и т. д., потери окислов азота на выхлопе колеблются от 0,03 до 0,5%. По достижении определенных концентраций нитрит-нитратных солей и щелочности растворы направляются для инвертирования. [c.44]

Увеличение допустимой скорости газовото потока при абсорбции, кроме повышения плотности орошения, приводит также к значительному улучшению равномерности распределения газа по сечению аппарата. В связи с этим важное значение приобретает живое сечение насадки. Например, в скрубберах с деревянной хордовой насадкой площадь каналов для прохода газа составляет 50—66% от площади сечения аппарата, в то время как для аппаратов пленочного типа (с листовой насадкой) эта величина достигает 90—95%. Для полых форсуночных аппаратов площадь сечения для прохода газа практически равна площади сечения аппарата (100%), одиако в этом случае скорость газового потока ограничивается вследствие уноса капель жидкой фазы и составляет обычно около 1 м/с [2]. Понятно, что при ограниченном удельном расходе поглотителя и низкой скорости газа практически невозможно добиться необходимой плотности орошения и поверхности контакта фаз, так как увеличение дисперсности распыления поглотителя приводит к возрастанию его уноса с газовой фазой. [c.7]

Для обеспечения хорошего контакта между газом и водой необходимо поддерживать высокую плотность орошения скруббера, что позволяет достичь хорошего смачивания насадки и равномерного распределения воды по сечению аппарата. [c.185]

Было Проведено сопоставление результатов расчетов абсорбции по рассмотренной модели хорошо растворимого газа (HF) с эксперимен-тапьными данными, полученными в опытном скруббере (высота цилиндрической части скруббера 3,8 м, диаметр 1 м, плотность орошения 9 м /(м ч). [c.258]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

Полнота извлечения фенотов из циркулирующего пара может быть достигнута достаточной циркуляцией фенолятного раствора из расчета плотности орошения не менее 5 м на 1 м поперечного сечения скруббера Многоступенчатое орошение скруббера в поглотительной части при повышенной плотности орошения обеспечивает степень обесфеноливания воды не ниже 85—90 % [c.213]

Основным аппаратом установки является обесфеноливающий скруббер диаметром 3300—5000 мм, высотой 34 790—39 120 мм, выпотненный из углеродистой стати Рабочая поверхность насадки деревянной 4824—11 100 м , металлической 12675—29 400 м , число ступеней абсорбционной части 2—3 Нижняя часть скруббера изготовлена из плакированной стали, насадка — из стальной ленты Интенсификация обесфеноливания сточных вод паровым способом предполагает применение колонн с тарельчатыми контактными устройствами, имеющими малые габариты, высокую производительность В качестве контактных устройств предусматриваются решетчатые илн ситчатые тарелки Установка таких аппаратов позволяет улучшить условия труда и значительно сократить энергетические затраты, так как уменьшается количество циркулирующего раствора фенолятов натрия при обеспечении требуемой плотности орошения [c.215]

Работа в волновом режиме возможна при больших плотностях орошения (исключается возможность оголения отдельных частей тарелки) и при наличии эффективного каилеуловителя, встроенного непосредственно в аппарат или установленного на вы ходе газов из аппарата. Подобное решение особенно целесообразно, когда в тарельчатом аппарате осуществляется подготовка газов (предварительная очистка и охлаждение) и вслед за ним устанавливается мокрый аппарат тонкой очистки газов (например, скруббер Вентури, мокрый электрофильтр или самоочищающийся волокнистый фильтр). [c.97]

Десорбция брома из рапы ос-уществлена [77] в трехсекционной колонне диаметром 370 мм. При скорости воздуха 2,8 м/с и плотности орошения 90 000—122 000 кг/(м -ч) степень десорбции брома составляла 75—85%. Заводской скруббер со слоем [c.156]

Форсунки Шлика имеют небольшую пропускную способность, что приводит к необходимости установки значительного их числа в скрубберах больших диаметров. Повышение пропускной способности таких форсунок за счет увеличения о предостасвляется малоперспективным. С ростом йо пик плотности орошения, создаваемого центробежной частью форсунки, будет смешаться к периферии. Для создания заполненного факела нужно непропорционально увеличивать й . Это приведет к уменьшению йо1йв и ухудшению работы форсунк-и при низких напорах. Применение же форсунок, работающих при напорах выше 10—15 м, значительно ухудшает экономические показатели процесса. [c.220]

Рис. У.Ю, Влияние плотности орошения на объемный коэффициент скорости абсорбции хлора содо 1ВЫМ раствором для центрального (а), пристенного (б) и общего (в) объемов скруббера.

Для повышения плотности орошения обесфеноливающего скруббера щелочно-фенольными растворами применяют ступенчатое орошение (рис. 12,26) Раствор фенолятов для циркуляции подается из расчета 5 м /ч на 1 м поперечного сечения скруббера. Расход NaOH на I кг извлекаемых фенолов составляет 0,88 кг [c.1062]

Скорость воздуха м сек при нормальных условиях, отнесенная к свободному сечению скруббера (без насадки) Плотность орошения в м 1м час Коэффициент теплопередачи ккал1м час °С Потери напора 1 л высоты слоя насадки в мм вод. ст- [c.68]

В нижнюю секцию скруббера подается 750 м 1час циркуляционной воды, которая поглощает основное количество пылт.. Часть воды постоянно отводится для того, чтобы содержание пыли в ней не превышало 100 г/л. Плотность орошения водой в верхней и нижней частях скруббера одинакова. Несмотря на такую высокую плотность орошения (около 27 м /час воды на 1, 2 сечения скрубера), кольца Рашига все-таки забиваются и через каждые 6 месяцев их приходится выгружать и промывать. Выходящий из скруббера газ содержит 30—40 Л1г/нм оыли. [c.133]

Haйдeнo , что этот коэффициент k увеличивается при повышении концентрации этаноламина в растворе и плотности орошения скруббера и уменьщается по мере превращения этаноламина в сульфид или карбонат, а также при увеличении концентрации H2S ли СО2 iB газе я повышении температуры абсорбции. [c.166]

Кинетика абсорбции окиси углерода медноамхмиачным раствором мало изучена. Для расчета размера скрубберов можно принять, что скорость протекающих хи.мических реакций бесконечно вeликa , т. е. что химического сопротивления не существует. Можно также пренебречь сопротивлением абсорбции в жидкой фазе, если плотность орошения медноаммиачным раствором превышает 45 000 кг/час-Л1 сечения скруббера, заполненного кольцами Рашига диаметром 35 мм. Фактором, регу- [c.250]

Определить гидравлическое сопротивление скруббера для улавливания ацетона из воздуха водой. Диаметр скруббера 810 мм, высота 9 м. Насадка— керамические кольца 25X25 мм. Плотность орошения 18 M M час. Через скруббер проходит 1000 нм воздуха в час. Давление в скруббере 0,4 ати, температура 20°. [c.58]

Высокие рабочие скорости газа (до 5—6 м1сек) и высокое значение плотности орошения [до 150 м / м -ч)] указывают на перспективность этого способа, уже находящего практическое применение [61,62]. Скруббер с псевдоожиженным слоем насадки показан на рис. У1-38. [c.496]