Коэффициенты массоотдачи в насадочном абсорбере

Пример 6-12. Определить коэффициент массоотдачи для газовой фазы в насадочном абсорбере, в котором производится поглощение двуокиси серы из инертного газа (азота) под атмосферным давлением. Температура в абсорбере 20 С, он работает в пленочном режиме. Скорость газа в абсорбере (фиктивная) 0,35 м/с. Абсорбер заполнен кусками кокса (а = 42 м м, = 0,58 м /м ). [c.287]

Для тарельчатых абсорберов (рис. 5.23) необходимое число реальных тарелок находят через число теоретических тарелок и по значению КПД реальной тарелки (5.60) или методом кинетической кривой (см. рис. 5.17). Существенно, что при расчетах размеров абсорбционных аппаратов используются экспериментальные данные об интенсивности (кинетике) межфазного переноса целевого компонента в форме зависимости коэффициентов массоотдачи ([3 и Ру), или высоты единиц переноса ) для насадочных абсорберов, или КПД (эффективности) реальных тарелок (г ) от многочисленных параметров, влияющих на скорость массопереноса при конкретных параметрах процессов абсорбции. [c.393]

В насадочных абсорберах жидкость равномерно распределяется по верху насадки, стекает тонкой пленкой по ее поверхности и выводится из колонны снизу. В этой главе будет принято, что коэффициент физической массоотдачи в жидкой фазе эффективная межфазная поверхность а, отнесенная к единице объема насадочного слоя, и объем жидкости I в той же единице объема одинаковы во всех частях колонны. В действительности, если высота колонны в несколько раз больше ее диаметра, жидкость может накапливаться у стенок аппарата, что обедняет ею остальную часть насадки. Этот вопрос обсуждается в главе IX вместе с другими характеристиками насадочных колонн. [c.182]

Это наблюдается, в частности, когда истинная поверхность контакта фаз неизвестна и коэффициенты массоотдачи относят к некоторой условной поверхности (например, в насадочных абсорберах к геометрической поверхности насадки,в барботажных абсорберах к площади тарелки). Если можно выделить влияние второй фазы на величину истинной поверхности контакта, то коэффициент массоотдачи становится не зависящим от гидродинамики и свойств этой фазы. Таким образом, влияние второй фазы оказывается косвенным. [c.123]

Высоту насадочного слоя в нижней зоне определяют путем совместного решения уравнений (1У,29)—(IV 35). Поскольку но высоте абсорбера значения параметров изменяются м,ало, для расчета используют их среднеарифметические величины. В случае применения затопленной насадки расчет г ведут, как указано на стр. 79. Эмпирическая Зависимость коэффициента массоотдачи Рж А от скорости газа в условиях барботажа приведена иа рис. И-И. [c.156]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Критериальные формулы для расчета коэффициентов массоотдачи в насадочных абсорберах с неупорядоченной насадкой (навалом) при пленочном режиме, [c.270]

Рассчитать коэффициент массоотдачи для жидкой фазы в насадочном абсорбере, в котором производится поглощение двуокиси углерода водой ири температуре 20 °С. Плотность орошения 60 мЗ/(м2-ч). Насадка — керамические кольца 35 X 35 X 4 мм навалом. Коэффициент смоченности насадки г]) = 0,86. [c.295]

Пример УП-З. в противоточном насадочном абсорбере из воздуха чистой водой извлекаются нежелательные примеси. Их парциальные давления на входе = 0,001 ат, на выходе = = 0,0002 ат. Для заданного размера насадки известны коэффициенты массоотдачи = [c.182]

Опыт эксплуатации абсорберов-холодильников показывает, что коэффициент теплопередачи в холодильнике, встроенном в абсорбер, составляет 600—800 ккал/ м ч град), интенсивность массоотдачи единицы объема аппарата в 10 раз выше, чем в насадочных абсорберах. Кроме того, значительно улучшена эффективность использования охлаждаюшей воды. [c.260]

Изучены многие другие аспекты массоотдачи к сферическим частицам. При низких скоростях движения среды очень большим может быть влияние свободной конвекции скорость растворения твердой сферической частицы в почти неподвижной жидкости во много раз отличается от того, что следует из уравнения (6.16) [65, 66, 185]. Воздействие отклонения формы частицы от идеальной сферы (роль сферичности ) исследовано в работах [191, 101 ]. Скорость испарения капель при довольно высоких температурах была предметом обсуждения в нескольких статьях [155, 40, 167, 129]. Опубликованы данные по увеличению коэффициента к при колебании или вращении сферической частицы [159, 160]. Привлекает внимание массоотдача к единичной частице, находящейся в окружении множества частиц, поскольку этот случай важен при эксплуатации насадочных абсорберов и каталитических реакторов [59, 74, 113, 182]. Измерена скорость растворения сферических частиц урана в расплавленном кадмии при 500 — 600 °С [205]. Показано [17, 18, 60], что рост интенсивности турбулентности (см. раздел 4.2) движущейся среды оказывает значительное, если не огромное, влияние на коэффициент к некоторый разброс данных, имеющийся на рис. 6.9, может быть обусловлен различиями в уровнях турбулизации потоков, наблюдавшихся разными исследователями. [c.249]

Метод расчета массообменных аппаратов (абсорберов, ректификационных колонн), исходя из коэффициентов массопередачи, является наиболее правильным и прогрессивным. В настоящее время мы располагаем конкретным видом критериальных зависимостей для определения Ли и коэффициентов массоотдачи и массопередачи для трубчатых (пленочных) и насадочных аппаратов [3, 4]. [c.45]

Моррис и Джексон [51 установили связь между массоотдачей в насадочном абсорбере и трубке с орошаемыми стенками (стр. 163). Они предложили значения Рр, найденные при опытах в трубке или рассчитанные по формуле (У-59) с рекомендованными ими коэффициентами (см. табл. 23), умножать на поправочные множители зависящие от типа насадки (табл. 32). [c.464]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]