Эффективность жидкой фазы и температура

Гидрирование ацетиленовых и диеновых углеводородов в пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой фракции пиролиза. Во избежание термической полимеризации гидрирование сжиженных газов пиролиза необходимо осуществлять при возможно более низкой температуре (не более 50 °С), причем повышение ее должно происходить только путем адиабатического разогрева (за счет теплового эффекта реакции). Чтобы не допустить чрезмерного разогрева, в ряде случаев следует использовать два последовательных реактора колонного типа либо применить трубчатые реакторы с внешним теплоносителем или возвратом части про-гидрированного и охлажденного продукта на вход реактора. Поскольку фракции пиролиза Сз и С4 получаются в жидком виде, целесообразно проводить гидрирование также в жидкой фазе. Ввиду высокой реакционной способности гидрируемых примесей большого соотношения водород/сырье не требуется, поэтому, как правило, циркуляция водородсодержащего газа не применяется. В реакторы подается стехиометрическое количество водорода с 10—30% избытком. К катализаторам предъявляются требования высокой селективности (гидрироваться должны только высоконенасыщенные углеводороды) и инертности по отношению к реакции полимеризации. Наиболее эффективны палладиевые катализаторы, нанесенные на окись алюминия или носители на основе окиси алюминия. [c.21]

Хлорирование. Реакционная способность углеводородов возрастает с увеличением протяженности углеродных цепей. Фотохимическое хлорирование при умеренных температурах более эффективно действует на атомы водорода, связанные с третичным углеродом, так как связи первичного углерода с водородом более стабильны. При 500—600 °С все углеродно-водородные связи достигают примерно одинакового уровня реакционной способности. Ненасыщенные углеводороды в отличие от насыщенных реагируют в жидкой фазе при низких температурах, отсутствии света и катализатора. Пропилен хлорируется значительно быстрее, чем этилен 2-бутен — с такой же скоростью, что и изобутан, но гораздо быстрее, чем 1-бутен и пропилен. Бутан может быть хлорирован при комнатной температуре в темноте, если в нем содержится несколько процентов бутенов, которые облегчают хлору разрушение механизма цепей. [c.41]

Процессы в присутствии щелочных катализаторов. Изомеризация бутена-1 в бутены-2 в присутствии окисных кислотных катализаторов протекает при повышенных температурах и недостаточно селективно, так как сопровождается крекингом, полимеризацией и др. Использование щелочных катализаторов дает возможность проводить этот процесс более селективно и при более низких температурах, например при О—100°С и 0,1—7 МПа в жидкой фазе [4—7]. Щелочные катализаторы готовят, нанося соединения Na ил> К на -у-АиОз в количестве 2—30% (масс.). Например, технически бутен-1 (98,6%-ный) изомеризуют в присутствии щелочных ката лизаторов (Na или К на АЬОз) при 25—60 °С, 2,04 МПа и объем ной скорости 1 —17 ч . Состав продуктов приведен в табл. 57, и которой также ясны наиболее эффективные условия процесса. [c.180]

Фракционный состав легких нефтяных фракций можно определять также хроматографическим методом [2, 3]. Разделение смесей проводится в колонке низкой эффективности длиной 1—4 м с неполярной жидкой фазой и линейным программированием температуры термостата колонки, т. е. с имитированием дистилляции. В указанных условиях разделения все компоненты смеси выводятся из колонки строго в порядке возрастания их температур кипения. Вследствие этого углеводороды, принадлежащие к разным классам, но имеющие одинаковые температуры кипения, выписываются одним пиком. Метод хроматографического анализа по сравнению с традиционными ректификационными методами имеет ряд преимуществ он позволяет наряду с фракционным составом смеси определять индивидуальный углеводородный состав бензиновых фракций, сокращает время анализа, уменьшает величину пробы, повышает надежность метода и позволяет использовать однотипную аппаратуру. [c.18]

В жидкой фазе стадия передачи энергии внутренним степеням свободы молекулы практически не зависит от температуры, поскольку частоты меж- и внутримолекулярных колебаний в жидкости остаются постоянными при изменении температуры. Температура влияет на образование ассоциатов и на перемещение ассоциатов, содержащих возбужденные молекулы. Зарождение цепей происходит вследствие реакций между предварительно возбужденными молекулами. По этой причине эффективная энергия активации реакций зарождения цепей по гомогенному механизму в жидкой фазе оказывается меньше, чем в газовой, на величину энергии возбуждения молекулы. [c.30]

Важно уметь правильно определить наиболее эффективные места охлаждения резервуаров. Часть корпуса резервуара, смачиваемая жидкой фазой нефтепродукта, нагревается от действия пожара значительно меньше, поскольку жидкость хорошо поглощает тепло. Корпус резервуара выше уровня жидкости нагревается быстро до потери устойчивости, так как содержащаяся в резервуаре газовая фаза имеет незначительную теплопроводность, и тепло сохраняется в металле корпуса резервуара. Поэтому резервуары с нефтью и нефтепродуктами, оказавшиеся в зоне пожара, необходимо непрерывно охлаждать водой выше уровня жидкости. Если на таком резервуаре возникло горение на клапанах (даже на открытых), то внутреннего взрыва не последует, независимо от температуры нагретой стенки резервуара, так как концентрация содержащихся газов будет находиться за пределами воспламенения. [c.146]

Гидрогенизация малеиновой кислоты в жидкой фазе температура 15-20° Родий на керамическом носителе в форме колец (слабо активен при гидрогенизации, но активен при дегидрогенизации спирта) перренаты и сплавы рения оказываются более эффективными 2706 / [c.267]

По аналогии с другими процессами распределения эффективность ГЖХ колонок измеряется средней высотой Н или полным числом N теоретических тарелок, N = ЫН. Путем подбора параметров колонок величину Н можно сделать незначительной (0,05—0,1 сж), а величину N повысить до необходимого значения увеличением длины колонки Ь. Число теоретических тарелок, характеризующее эффективность колонки для определенной жидкой фазы, температуры и вещества, может быть вычислено несколькими способами, основанными на измерении соотношения между [c.45]

Эффективность жидкой фазы и температура [c.39]

В одних случаях представляет интерес интенсификация процесса конденсации путем создания условий, при которых наряду с конденсацией пара на поверхности охлаждения значительное его количество может конденсироваться в ядре парогазового потока с последующим выделением образующегося при этом тумана методом сепарации газожидкостной смеси. В других случаях, когда процесс конденсации осуществляется с целью тонкой очистки газа от конденсирующейся примеси, важно выявить условия протекания процесса вдоль всей поверхности тепло- и массообмена с тем, чтобы исключить или по возможности ослабить влияние факторов, способствующих пересыщению и объемной конденсации пара. Объясняется это тем, что туман, представляющий собой мелкодисперсную жидкую фазу, распределенную в газе, трудно удаляется сепарацией. Остающиеся в газе капельки жидкой примеси в зоне более высоких температур испаряются, вследствие чего существенно снижается эффективность очистки газа. [c.168]

Высокую эффективность показал аппарат по вымораживанию и сепарации влаги из охлажденного потока. Наличие встроенного теплообменника позволяет отсепарировать влагу в жидкой фазе до ВТ и получить низкие температуры охлажденного потока до -25°С. Исследовано влияние материала ВЗУ и трубы охлажденного потока на адгезионные свойства к снегу-инею. На рис. 2.11 представлены некоторые результаты по влиянию материала на температурную эффективность. Изготовление ВЗУ и трубы охлажденного потока из фторопласта обеспечивает устойчивый режим работы, при этом исключается вследствие низкой адгезионности к снегу-инею забивка диафрагменного отверстия и самой холодной трубы. Сепарационно-плавильная камера аппарата исключает попадание влаги и твердой фазы во вводимый очищенный поток. Эти конструктивные решения (без циркуляции потоков) дали возможность получить точку росы [c.91]

Разность температур хладоагента и полной конденсации дистиллятных паров должна обеспечивать возможность эффективного теплообмена в конденсационном устройстве. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы 2 = 1 методом последовательного приближения путем подбора такого его значения, которое при назначенной температуре полной конденсации превращает это уравнение в тождество. [c.398]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Удобный метод изомеризации углеводородов в присутствии серной кислоты заключается в простом эффективном перемешивании двух жидких фаз в течение требуемого времени при обычном давлении.- Применяется довольно узкая температурная область — большинство работ проводилось при температурах от О до 60°. [c.33]

Обеспечение оптимальной скорости реакции посредством отвода тепла без резких локальных подъемов температуры в значительной степени зависит от эффективности перемешивания реагентов. Нитрование в жидкой фазе проводят в системах, состоящих из органической (сырье и нитропроизводное) и неорганической (нитрующая смесь) фаз, которые очень слабо смешиваются. Нитрование протекает в обеих фазах, скорость его в кислой фазе в несколько раз больше, чем в органической. Насыщение кислой фазы органическим соединением осуществить тем легче, чем больше поверхность контакта между реагентами, это достигается эмульгированием реакционной смеси. [c.303]

Для перегонки термически нестабильных веществ применяют также испаряющий агент, в качестве которого обычно используют перегретый водяной пар. С введением в колонну водяного пара снижается парциальное давление углеводородов, а значит, и их температура кипения. Водяной пар подают в низ колонны. При испарении углеводородов здесь, снижается температура жидкой фазы, поэтому эффективность действия водяного пара ограничена. [c.34]

Большое влияние на эффективность работы окислительной колонны оказывает высота рабочей зоны, т. е. барботажного слоя, или расстояние между маточником, через который вво-дится воздух, и уровнем раздела реагирующих газовой и жидкой фаз. При увеличении высоты барботажного слоя должна увеличиться продолжительность контакта между поднимающимися пузырьками воздуха и окисляемой жидкостью, что проявится в уменьшении содержания кислорода в отработанных газах окисления. Это показано на примере промышленного производства дорожных и строительных битумов при температуре [c.63]

Процесс осуществляется при температуре 290 °С, температура в квенчинг-секции значительно ниже 180 °С в жидкой фазе и 150 °С — в газовой. При получении строительных битумов с температурой размягчения около 90 °С содержание кислорода в отработанных газах не превышает 2,5% (об.). Таким образом, наиболее эффективным окислительным аппаратом для производства строительных битумов является колонна с квенчинг--секцией. [c.79]

Омским филиалом ВНИПИнефть запроектирован реактор с трубами диаметром 200 мм [192, 193]. Применение таких труб существенно повышает пропускную способность, т. е. производительность реактора при использовании компрессоров и насосов тех же типов, что и в случае реактора с трубами диаметром 150 мм. При оптимальном режиме работы (температура 270—275°С, расход воздуха 2600—2700 м /ч, расход жидкой фазы 85—90 м /ч) производительность реактора на гудроне с условной вязкостью при 80 °С 29 с составляет 25 м ч битума БНК-2 и 15 м ч битума БНК-5 (Омский КРЗ). При указанном режиме содержание кислорода в отработанных газах окисления лежит в пределах 1—4% (об.), что свидетельствует о высокой эффективности трубчатого реактора как окислительного аппарата. [c.132]

Следует отметить также, что эффективность регулирования процессов массообмена в торфяных системах с использованием соединений различной природы в существенной мере зависит от температуры [242], а именно увеличивается с уменьшением температуры материала. Обусловлено это тем, что содержание связанной воды в торфе и других дисперсных материалах возрастает со снижением температуры. При более низкой температуре термоперенос влаги в торфе в жидкой фазе также выше (рис. 4.15). В результате при низкой температуре относительное изменение содержания связанной влаги и интенсивность влагопереноса под воздействием модифицирующих соединений выражены более четко. [c.81]

Сопоставлены три способа обезвоживания предварительное нагревание суспензии продувка воздуха при повышенной температуре продувка перегретого пара [312]. К недостаткам первого способа отнесено мгновенное вскипание жидкой фазы суспензии под вакуумом и увеличение производительности вакуум-насоса, а также необходимость нагревать всю жидкую фазу суспензии вместо жидкой фазы в порах осадка. Как недостаток второго способа отмечена, в частности, возможность использования только небольшого физического тепла воздуха. На основании сопоставления сделан вывод, что обезвоживание осадков продувкой пара обеспечивает более высокую термическую эффективность процесса, уменьшает расход энергии и понижает капитальные затраты по сравнению с другими способами обезвоживания. [c.283]

Отметим, что равенство температур паровой и жидкой фаз является необходимым, но недостаточным условием равновесия. Если величина К принята равной то влияние состава учитывается при определении К. Как указывалось, модифицированная эффективность имеет ту же структуру, что и зависимость, полученная Мерфри, однако выражение для модифицирования эффективности тарелки [уравнение (XV,1)] вместо у содержит . [c.308]

Чем выше температуры выкипания фракции, тем выше ее вязкость и тем больше растворителя требуется для достаточного контакта взаимодействуюш их веществ. Однако чрезмерное количество растворителя отрицательно влияет на эффективность ряда активаторов (низкомолекулярных спиртов, кетонов), при этом температура застывания депарафинированного продукта повышается. Это объясняется тем, что между образовавшимся комплексом, т. е. твердой фазой, включающей н-алканы, карбамид и активатор, и. жидкой фазой (углеводородами, не образовавшими комплекс и растворенными в растворителе и активаторе) существует равновесие. С увеличением расхода растворителя это равновесие смещается в сторону разрушения комплекса следовательно, необходимо одновременно повышать расход активатора, что снижает экономичность процесса. Кроме того, растворитель, так же как и активатор, в какой-то степени разрушает комплекс, поэтому повышение их концентрации приводит к повышению расхода карбамида. [c.222]

На эффективность газохроматографического анализа влияют многие факторы жидкая фаза и ее количество, скорость и давление газа-носителя, сопротивление потоку газа в колонке, температура, количество вводимой пробы, длина колонки, возможность взаимодействия адсорбента с анализируемым веществом и т. д. Правильная оценка этих факторов в значительной степени зависит от квалификации экспериментатора. [c.84]

При вводе жидкой фазы — хладагента в вихревую трубу эффективность охлаждения потоков газа зависит от расхода хладагента в диапазоне (1—5) л/нм дальнейшее увеличение или уменьшение расхода жидкой фазы на температуре потоков не отражается. [c.161]

Эффективность жидкой фазы связана с взаимодействием растворенное вещество — растворитель и определяет отч<- сительное положение полос растворенного вещества ча хроматограмме. Эффективность жидкой фазы, или относ -тельное удерживание, выражается как отношение времен удерживания компонентов (исправленные времена удерживания). Эта величина характеризуется коэффициентами распределения анализируемых компонентов в растворитеж, а также температурой колонки. На рис. 7 показано изменение хроматограммы при увеличении эффективности колонки и жидкой фазы. [c.28]

Как правило в газовой хро.матографии хорошее разделение до стигается правильным выбором жидкой фазы, температуры ко лонки и скорости потока газа-носителя повышением эффективно сти колонки путем увеличения ее длины или подбором вышеука занных факторов, совмещением двух или нескольких жидких фа и изменением температуры колонки во время анализа. [c.76]

Разность температур между хладагентом и точкой полной конденсации дистиллятных паров должна быть такой, чтобы обеспе-чипать возможность эффективного теплообмена п конденсационном устройстве. Для этого температура нолной конденсации дистиллятных нароп должна приниматься но крайней мере па 15—20 выше температуры охлаждаюн1,ей поды. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы [c.389]

Исследоваине влияния давления иа эффективность процесса НТК показало, что повышение давления увеличивает степень конденсации углеводородов, но уменьшает селективность (избирательность). Снижение температуры при постоянном давлении наряду с увеличением стеиепи кондеисацин приводит к увеличению селективности тяжелые углеводороды переходят в жидкую фазу быстрее. Установлено также, что в процессе НТК не достигается равновесие газовой и жидкой фаз л<идкая фаза по составу тяжелее, чем равновесная, а газовая легче. Это объясняется более быстрым протеканием процессов теплообмена по сравнению с массообменом, особенно в жидкой фазе, что и вызывает ее переохлаждение. При расчете процесса НТК в соответствии с фазовым равновесием реальный процесс будет эффективнее расчетного. [c.158]

Для факельных трубопроводов, в том числе для факельного ствола, имеющих ограниченные диаметры, впрыск ингибитора в защищаемое пространство в виде мелкодисперсной распыленной жидкой фазы или паров не представляет большого труда. В качестве ингибитора применяют жидкие вещества, имеющие большую плотность, низкую температуру испарения, наибольшую теплоту парообразования, малую вязкость и малый коэффициент поверхностного натяжения н др. Наиболее эффективным и химически активным ингибитором большинства углеводородо-воздушных пламен является тетрафтордибромэтан (фреон 114Вч). [c.226]

В хлорной воде присоединение хлора идет достаточно медленно для того, чтобы почти количественно образовывался этиленхлоргидрин (см. стр. 370). Реакции олефинов с хлором и бромом в жидкой фазе идут обычно исключительно быстро 130], и применение растворителя, как правило, сказывается благоприятно. Этилен легко хлорируется при низких температурах в дихлорэтаповом растворе, как это применяется в промышленности. Хлориды элементов, образующих с хлором соединения высшей и низшей валентностей, как сурьма, железо, селен, являются эффективными катализаторами присоединения хлора к этилену. Присутствие полярных веществ можот катализировать присоединение галоидов например, реакция брома с этиленом в гааовой фазе сильно ускоряется, если стенки реактора покрыты стеариновой кислотой, но скорость реакции приближается к нулю, если стенки покрыты парафином [64]. Степень замещения хлором при реакции олефинов с хлором, как показано в табл. 3, поразительно велика [80]. Реакция замещения часто сопровождается перемещением двойной связи. [c.364]

Большое значение имеет температура в нижней части колонны. Время пребывания остаточных фракций здесь значительно больше, чем в трубах нагревательной печи, и опасность крекинга выше. Известно, что реакции крекинга отрицательно сказываются как на эффективности самой перегонки, увеличивая количество неконденсируемых компонентов и тем самым нагрузку на вакуумсоздающую аппаратуру, так и на качество получаемой продукции. Перегретый битум имеет повышенную пенетрацию и показывает неудовлетворительные результаты при испытании по Олиензису. Если высокий уровень жидкой фазы в низу колонны, обусловливающий большое время пребывания остатка, необходим для поддержания нужного давления в приемной линии насоса, то температура остатка должна быть ниже температуры сырья. При использовании водяного пара падение температуры происходит в результате затрат тепла на испарение дистиллятных фракций йз жидкофазного остатка. В противном случае температуру снижают, возвращая в низ колонны часть охлажденного остатка перегонки. В зави-СИ.МОСТИ от условий перегонки температура нижней части колонны поддерживается в пределах 310—390°С [И, 32]. [c.36]

Характеристика работы трубчатых реакторов представлена в табл. 4 и 5. При средней температуре окисления 270—280°С и содержании жидкой фазы в реакционной смеси не менее 8% (об.) содержание кислорода в отработанных газах не пре-вышает 3—4% (об.), что подтверждает высокую эффективность реактора как окислительного аппарата. ГЦ)и увеличении [c.53]

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмасливание парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °С [75, 76]. Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58°С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком (95,8% масс.), так и в низкоплавком (92,1% масс.) парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования [7, 64], в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливаиия парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования (образование осадка, его холодная промывка и подсушка), а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра. [c.160]

В работах, связанных с созданием пульсационной аппаратуры для процессов экстракции, сорбции, растворения, выщелачивания, смешения фаз, показана высокая эффективность искусственно создаваемых нестационарных гидродинамических процессов, протекающих с участием жидкой фазы [10]. Наиболее наглядно это видно на примерах аппаратов идеального перемешивания, в которых протекает реакция второго порядка (см., например, [И, 12]). Производительность реактора в нестационарных режимах возрастает по сравнению со стационарным на величину, пропорциональную квадрату амплитуды пульсаций входных концентраций, достигая максимальных значений при очень низких частотах. Производительность реактора становится еще больше, если периодически изменяется не только состав, но и расход, особенно, если амплитуды этих пульсаций велики и находятся в противофазе. Нестационарные режимы оказались наиболее эффективными в тех случаях, когда выражения для скоростей химических превращений имели экстремальные свойства или реакции были обратимыми. Особенно действенным каналом возбуждения для многих нестационарных процессов является температура теплоносителя. Для последовательных реакций в реакторе идеального перемешивания при неизменной температуре можно добиться увеличения избирательности, если порядки основной и побочной реакций отличаются друг от друга. [c.5]

В настоящее время широко [гснользуются также капиллярные колонки. Капиллярные трубки изготовлены из металла нли стекла. Внутренний диаметр капиллярных колонок колеблется в пределах 0,25—0,5 мм, длина от 10 до 200 м. В истинных капиллярных колонках неподвижная фаза находится в виде тонкой пленки на внутренних стенках и не заполняет всего объема. Капиллярные колонки имеют эффективность до 1000 теоретических тарелок на метр длины и в комбииацгиг с масс-спектрометрами позволяют анализировать сложные и многокомпонентные смеси. Нижний температурный предел работы всех колонок ограничивается температурой плавления жидкой фазы. Верхний температурный предел работы колонок в основном ограничивается летучестью жидкой фазы и чувствительностью детектора. Вновь приготовленную колонку обычно необходимо выдержать в течение суток в потоке газа-носителя при температуре, которая на 25° выше максимальной рабочей температуры стационарной фазы. [c.299]

Лепна-Берке водород и для гидрогенизации и для синтеза аммиака получается из водяного газа в генераторах, работающих на буро-угольных брикетах. Для получения чистого водорода водяной газ очищается от сернистых соединений, для чего нередко используются алкацидные растворы. Окись углерода конвертируется в углекислоту, легко отмывающуюся в скрубберах. Гидрирование проводится в две фазы в автоклавах высокого давления, внешним видом напоминающих гигантские орудийные стволы. В первой — жидкой фазе, мелко раздробленный и суспендированный в антраценовом масле или в смоле уголь подвергается гидрированию над подвижным или плаваю-щим> катализатором — окислами железа (болотная руда, отходы производства алюминия и т. д.). При этом угольные компоненты молекулы угля, имеющие, как можно считать в первом приближении, вид пчелиных сот, распадаются. Более мелкие четырех- и трехкольчатые осколки (типа фенантрена и других ароматических углеводородов с конденсированными кольцами), насыщаясь водородом (кольцо за кольцом), будут превращаться вследствие распада образовавшихся жирных колец сначала в двухкольчатые углеводороды (гомологи нафталина) и, наконец, в гомологи бензола или даже, в зависимости от условий гидрирования, в гомологи циклогексана и циклопентана. Само собой разумеется, что при понижении температуры гидрогенизации (проводимой в пределах 550 —380°) и повышении гидрирующей эффективности катализатора, деструктивная гидрогенизация может быть остановлена и на стадии гомологов [c.154]

При расчете оборудования для исиарения жидких смесей обычно предполагается что смеси находятся в термодинамическом равновесии. Однако ясно, что это не совсем верно, так как, для того чтобы испарение происходило. должны существовать различия в температуре и концентрации. Считается, что на границах раздела пар — жидкость (т. е. там, где фазы контактируют одна с другой) равновесие постоянно. Однако возможна ситуация, когда образующиеся паровые пузыри поднимаются к поверхности и в паровое пространство, так что контакт с жидкой фазой не существует. Далее должна испаряться жидкость более тяжелая (менее летучая). Точка кипения будет соответственно повышаться, эффективный температурный напор на испарение снижаться и имеющаяся поверхность может стать недостаточной для получения необходимого режима. Такой процесс может происходить при испарении смеси на кожухе котла испарителя, осо-бешго при низких скоростях циркуляции. Кроме того, это может происходить также в трубах, где наблюдается стратификация или ухудшение в распределении потоков. [c.412]

Термодинамические свойства системы, состоящей из одной жидкой и одной паровой фазы, находящейся с ней в равновесии, могут быть полностью определены с помощью N независимых переменных, где N — число компонентов системы. Однако в инженерной практике бывает необходимо определить большее число переменных, а именно давление, температуру, N переменных, характеризующих состав жидкой фазы, и N переменных, характеризующих состав паровой фазы. Таким образом, всего имеется + 2 переменных, из которых только N являются независимыми, а остальные (Л + 2) должны быть определены решением N уравнений, описывающих райновесие фаз, и двух стехиометрических соотношений. Эффективное решение этих достаточно сложных уравнений может быть обеспечено соответствующими математическими приемами с применением вычислительной техники. [c.54]

Эффективность отделения примесей как нри естественном отстаивании, так и в электрическом поле постоянного тока, зависит от температуры, давления, гидравлического режима смешения и осаждения. Отделяемые в процессе очистки продукты осаждаются при температуре 30—60 °С. В этом интервале температур снижается вязкость дисперсионной среды и тем самым облегчается выпадение удаляемых частиц. С повышением температуры возможны побочные реакции, что ухудшает качество очищаемых продуктов. Давление в электроразделителе должно бь1ть таким, чтобы очищаемый продукт находился в жидкой фазе. Положительный результат может быть достигнут только при определенной степени дисперсности, получаемой в определенном режиме смешения. Интенсивность перемешивания с учетом расхода щелочи определяют ио числу Ке. Ниже представлены данные о влиянии гидравлического режима при смешении на кислотность легкого керосина (длительность перемешивания 15 мин, градиент поля 0,8 кВ/см) [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология