Нагрузка тепловая кипятильника

Тепловую нагрузку на кипятильник определяют по уравнению [c.278]

Вычисляют тепловые нагрузки на кипятильник 4 и дефлегматор 5. [c.92]

С целью уменьшения общего расхода тепла (1д1. + В), тепловой нагрузки парциального конденсатора и размеров колонны выгодно подавать сырье с меньшим удельным теплосодержанием. Однако при этом возрастает тепловая нагрузка В кипятильника, а подвод единицы тепла через кипятильник обходится дороже непосредственного нагрева сырья, так как температура продукта в кипятильнике выше, чем температура сырья. [c.338]

Проектный расчет - определение диаметра и высоты колонны числа тарелок N. рабочих режимов, расходов внутренних потоков пара и жидкости V и Ь, тепловой нагрузки на кипятильник и конденсатор В и с1, эксплуатационных и капитальных затрат и др. Исходными данными являются Х ,К, качество продуктов разделения [c.42]

После определения количества орошающей жидкости определялись тепловые нагрузки на кипятильник ( к) и дефлегматор которые входят в экономический критерий следующего вида [c.202]

Таким образом, проектная задача является более общей и включает в себя проверочную. В результате решения проектной задачи определяют число тарелок в колонне флегмовое число и тарелку ввода питания, соответствующие минимуму приведенных затрат и обеспечивающие выделение целевого продукта заданного качества диаметр колонны межтарельчатое расстояние тип тарелок и проверку их работоспособности толщину обечайки колонны расход пара и жидкости в укрепляющей и исчерпывающей частях колонны тепловую нагрузку на кипятильник и дефлегматор колонны состав продуктов разделения экономическую оценку проекта с указанием величины приведенных затрат, эксплуатационных и капитальных затрат стоимости греющего пара и охлаждающей воды. [c.247]

По данным составов дистиллята и кубового продукта, а также потоков пара с верха колонны и кубового отбора определяются тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор Q [c.248]

Заданными величинами являются количества извлеченной жидкости Ьп и отгонного пара Ут Тепловая нагрузка на дефлегматор определяется из уравнения (1,11), а тепловая нагрузка на кипятильник—из уравнения (1,13). [c.69]

По этим причинам при соответствующих методах расчета ограничиваются решением проверочной задачи. Между тем в расчетах процессов ректификации наибольший интерес представляет решение проектной задачи, когда требуется определить тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор и числа тарелок, при которых обеспечивается заданное распределение двух компонентов в продуктах разделения. Решение проектной задачи необходимо, в частности, при сравнительных расчетах различных вариантов технологической схемы газоразделительных установок. [c.75]

Тепловая нагрузка на кипятильник [c.80]

В результате расчета определяются количество абсорбента количества пара и жидкости, их концентрации и температуры на всех тарелках количества и составы продуктов разделения тепловая нагрузка на кипятильник. Таким образом, методика отвечает проектной постановке задачи. [c.84]

Один из важных вопросов в практике ректификации связан с влиянием на процесс таких факторов, как агрегатное состояние и температура питания колонны. При многокомпонентной ректификации зависимость тепловых нагрузок на дефлегматор и кипятильник от температуры питания имеет тот же вид, что и для бинарной смеси с увеличением температуры питания нагрузка на кипятильник падает, тогда как нагрузка на дефлегматор увеличивается. Выбор оптимальной температуры подачи питания зависит от конкретных условий и в каждом случае может быть сделан в результате проведения серии расчетов. Термодинамические аспекты проблемы об оптимальном состоянии питающей смеси рассмотрены отдельно. [c.220]

Тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор этан-этиленовой колонны при различных температурах питания приведены ниже [c.220]

Из ЭТИХ данных следует, что при охлаждении питания этан-этиленовой колонны на 23 °К тепловая нагрузка на дефлегматор уменьшается на 13,2%, а тепловая нагрузка на кипятильник увеличивается на 10,3%.. При переохлажденном питании в пронессе ректификации происходит скачкообразное й- менение количества пара на тарелке питания, В рассматриваемом случае количество пара в районе тарелки питания меняется почти на 40%. Указанное скачкообразное изменение количества пара в верхней части исчерпывающей секции колонны возможно также при вводе питания в состоянии парожидкостного равновесия в том случае, когда исходная смесь содержит значительное количество легколетучих компонентов. [c.221]

Для того, чтобы исключить смешение жидкостных потоков на тарелке питания абсорбционно-отпарной колонны, следует воспользоваться схемой, изображенной на рис. 70. Исходная парожидкостная смесь поступает в сепаратор 1. Пар из сепаратора подается непосредственно в абсорбционно-отпарную колонну 2, а жидкость испаряется в теплообменнике 4 полученный пар образует нижний поток питания колонны. Энтальпия этого парового потока питания больше энтальпии жидкостной части исходной смеси. Поэтому тепловая нагрузка на кипятильник разрезной колонны будет меньше, чем в обычной абсорбционно-отпарной колонне. В качестве теплоносителей в испарителе 4 могут применяться источники дешевого низкопотенциального тепла, что приводит к уменьшению эксплуатационных затрат в рассматриваемой схеме. [c.259]

Между 1 и 2, 4 и 5, 7 и 8-й тарелками установлены промежуточные холодильники тепловые нагрузки на них равны соответственно 27 100, 33 600 и 41 900 кдж/ч. Расход абсорбента, найденный в результате расчета, составил 28,29 моль/ч. Расчетная тепловая нагрузка на кипятильник колонны равнялась 409 070 кдж/ч. Количества пара, жидкости и температура по высоте абсорбционно-отпарной колонны приведены в табл. 58. [c.323]

Минимальный теоретический расход энергии соответствует режиму, при котором промежуточный испаритель установлен между 5 и 6-й тарелками, а его тепловая нагрузка равна 251 400 кдж/ч. Выигрыш энергии для этого режима составляет почти 37% по сравнению с расходом энергии в типовой колонне, а тепловая нагрузка на кипятильник примерно на 40% меньше, чем в типовой схеме. Поскольку в метановой колонне наиболее узким по производительности сечением является нижнее, уменьшение количества пара в этом сечении (что соответствует снижению тепловой нагрузки на кипятильник) приведет к уменьшению диаметра исчерпывающей секции. [c.331]

Р е ш е н и е. Расход поглотителя определяется по заданным расходу газа и количеству в нем кислых компонентов — 3,1 ы /ч. При работе колонны с клапанными тарелками ее диаметр будет 1,2 м. Температура верха колонны при заданном давлении составит 102° С, а нагрузка на конденсатор 7,54 млн. кДж/ч. Тепловая нагрузка на кипятильник зависит от, параметров отдувочного,газа. При температуре отдувочного агента 124°С она составит млн. кДж/ч. [c.135]

Для колонны, оборудованной кипятильником и конденсатором, величина орошения задается в исходной информации, при этом в результате расчета определяются тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор. Величины потоков, выходящих из абсорбционно-отпарных колонн, для которых лг+1 = 0 и Vq — 0, определяются формулами, получаемыми из уравнений (99)-(100) [c.79]

Соответствующие значения для потоков пара и жидкости в укрепляющей и исчерпывающей секциях вычисляют при помощи материального баланса [уравнения (У,3) и (У,4)]. Нагрузку на кипятильник рассчитывают по общему тепловому балансу [уравнение (У,5)]. [c.130]

Общие мольные потоки в исчерпывающей секции рассчитывают обычным путем на основании материальных и тепловых балансов (см. главы III п V). Нагрузку на дефлегматор определяют также по материальным и тепловым балансам, записанным для этого аппарата. Нагрузку на кипятильник находят по общим материальным и тепловым балансам. [c.234]

Однако испарение части или всей исходной смеси перед вводом её в колонну может оказаться целесообразным и способствовать в определенных условиях достижению минимума эксплуатационных затрат на ректификационную установку в целом. Это объясняется тем, что чем выше содержание пара в исходной смеси, тем больше поступает с ней тепла и тем ниже тепловая нагрузка на кипятильник, который обогревается паром более высокого давления и, следовательно, более дорогим, чем теплоноситель, используемый в подогревателе исходной смеси. В случае же применения в подогревателе и кипятильнике пара одинаковых параметров из-за меньшего температурного напора в кипятильнике (где кипит ВК). поверхность теплообмена последнего потребуется значительно увеличить. Кроме того, эксплуатационные расходы можно существенно снизить при испарении исходной смеси за счет рекуперации тепла продуктов ректификации, удаляемых из установки. [c.520]

Для получения сверхвысокого вакуума масляными диффузионными насосами прежде всего нужно иметь рабочую жидкость с низкой упругостью пара. Например, силиконовое масло ДС-705 имеет давление насыщения при 25° С порядка 10" мм рт. ст. Рабочая жидкость и режим работы нагревателя следует подобрать так, чтобы свести к минимуму разложение масла под действием высоких температур, так как спектр остаточных газов в основном определяется продуктами разложения масла. Перспективными в этом отношении являются полифениловые эфиры в качестве рабочих жидкостей в насосах с малыми удельными тепловыми нагрузками в кипятильнике [45]. [c.398]

При принятых параметрах процесса тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор оказались одинаковыми и равными 396370 кдж1ч. На диаграмме этим величинам соответствуют отрезки 3— 5 и 2—4. [c.252]

Из сравнения результатов расчета процесса фракционирующей абсорбции для случаев орошеиия колонны фракцией С4 (первый режим) и фракцией Сз—С4 (второй режим) следует, что количество абсорбента (в моль/ч) по второму режиму почти на 25% больше, чем по первому (весовое отношение количеств абсорбента для обоих режимов составляет примерно 1,1 1). Тепловая нагрузка на кипятильник колонны при работе по второму режиму также немного больше (на 4%). [c.324]

По расчету на машине тепловая нагрузка на кипятильник пропановой колонны в режиме нормального состава абсорбента равна 353470 кдж/ч R = 2,9 ), а в режиме облегченного состава — 134 700 /с5дас/ч (7 =0,8). [c.324]

Задавшись величиной разовой загрузки F, находим количество циркулята Сдт и время циркуляции t = t/G, тепловую нагрузку на кипятильник и конденсатор и расход энергии на операцию. В ходе расчетов подбираются значения F и диаметра колонны, обеспечивающие переработку требуемого количества смеси в нужные сроки. [c.81]

Тепловую нагрузку на кипятильник определяют по уравнению + + + 2 Qk-FH (ХПДЗж) [c.278]