Характеристики эжектора

Уравнение (130) представляет собой наиболее общий вид напорной характеристики эжектора. С точки зрения полноты интерпретируемых им явлений следует тем не менее указать на один из его пробелов. [c.103]

С помощью уравнений (133), (134) и (135) можно получить выражение для напорной характеристики эжектора с оптимальными относительными размерами [c.105]

Эксперименты проводились с использованием в качестве эжектирующего агента сжатого воздуха и сухого насыщенного пара. При этом опыты, связанные с построением эпюр скоростей, с распределением статических давлений и с изучением величины полезной отдачи диффузора ввиду известных неудобств при работе с пневмометрической трубкой на паре проводились на сжатом воздухе. Пар использовался при исследовании напорных характеристик эжекторов с диффузором и без него. [c.112]

Рис. 41. Безразмерная напорная характеристика эжектора Рх при работе на сжатом воздухе и паре (т = 104)

Данные описанных экспериментов позволяют также подтвердить теоретические выводы К. К- Баулина (1938 г.) о роли диффузора в конце смесительной трубы эжектора. Как видно из диаграмм, наличие диффузора не оказывает особого влияния на величину наивысшего (оптимального) к. п. д. Положительная роль диффузора проявляется в резком расширении диапазона величин д, в пределах которого и безразмерная напорная характеристика эжектора и его к. п. д. остаются достаточно высокими. [c.128]

Расположение сопла вне смесительной трубы или внутри ее не влияет практически на аэродинамические характеристики эжектора. В обоих случаях безразмерную характеристику следует рассчитывать исходя из формул, выведенных для расположения сопла в трубе. [c.129]

Один и тот же эжектор может работать на различных режимах и при различных соотношениях между начальными параметрами газов. Характеристикой эжектора называется зависимость между параметрами эжектора и условиями его работы. Экспериментально или в результате расчета можно получить разнообразные характеристики эжектора, однако наибольший интерес представляют обобщенные характеристики, позволяющие [c.525]

Из расчета эжектора следует, что его параметры определяются несколькими безразмерными величинами, например коэффициентом эжекции ге, отношением начальных полных давлений газов По, степенью сжатия эжектируемого газа р р. Характеристику эжектора поэтому рационально строить в виде зависимости между этими безразмерными параметрами. [c.526]

Рио. 9.16. Расчетная характеристика эжектора аЬ — критические режимы работы, а — запирание эжектора, 0 = 1 [c.526]

Рис. 9.18. Характеристика эжектора АВ — критические режимы, С — коэффициент эжекции при По - 1

К выводам, полученным выше из качественного рассмотрения упрощенной схемы течения в камере, можно прийти и иным путем, анализируя обычную характеристику эжектора = /( ) представленную на рис. 9.17. Как указывалось, изменение рабочего режима эжектора при снятии такой характеристики достигается изменением статического давления на выходе из эжектора при постоянных условиях на входе. Пологая ветвь характеристики (АВ) соответствует докритическим режимам. Уменьшение противодавления здесь приводит к увеличению коэффициента эжекции, т. 0. к росту скорости эжектируемого газа и разрежения на входе в эжектор. Отсюда можно заключить, что в смесительной камере нет таких сечений, где оба потока (или поток смеси в целом) сверхзвуковые, так как в этом случае передача возмущений вверх по течению невозможна. [c.531]

Следует учитывать, что при уменьшении отношения давлений по сравнению с расчетным значением сопло начинает работать с перерасширением газа, характеристики эжектора со сверхзвуковым соплом значительно ухудшаются и, начиная с некоторого [c.543]

Изложенный метод расчета эжектора позволяет разрешать любые задачи, связанные с определением размеров, параметров и характеристик эжектора. [c.543]

Метод построения характеристики эжектора такой же, как и метод построения характеристики компрессора. [c.162]

Рис. 7. Полная характеристика эжектора

При постоянных значениях расходных коэффициентов характеристика эжектора зависит только от отношения площадей /л//г и не зависит от абсолютных размеров аппарата. Эжекторы, геометрически подобные (наиболее существенно при этом одинаковое отношение площадей /з//г) и работающие на одинаковых жид- [c.15]

Огибающая оптимальных режимов на характеристиках эжекторов с различными значениями отношения может быть представлена в виде [c.95]

Аналогично могут быть построены рабочие характеристики водовоздушных эжекторов, используемых для откачки воздуха. Для их построения необходимо использовать характеристики эжекторов, приведенные в гл. 3 (см. рис. 3.3). [c.162]

Используя расчетные соотношения из п. 3.2 или обобщенные характеристики эжекторов (см. рис. 3.3), найдем основной геометрический параметр эжектора при Ыо = О и Ар /Арр = = (Аро/Арр) . Это гарантирует, что при отсутствии утечек в торцевом уплотнении абсолютное давление рн на всасывании эжектора не достигнет давления насыщенных паров р . ц перекачиваемой жидкости. [c.231]

Рис. 211. Характеристики эжектора при различных давлениях рабочей жидкости и различных диаметрах диффузоров, сопло диаметром 5 мм

Резкое ухудшение газодинамических характеристик эжектора при закрытии шайбы делает практически невозможным использование данной горелки на газах, отличающихся по теплотворной способности более чем на 15—20%, без соответствующей замены газового сопла. [c.446]

Эффективной мерой для сокращения длины камеры смешения без ухудшения (и даже при некотором улучшении) характеристик эжектора является использование многосопловой схемы. Газовые сопла в этом случае располагаются равномерно относительно входного сечения камеры смешения, а их число выбирается исходя из конструкторских и технологических соображений Ориентировочно следует задавать число сопл из расчета 0,05.. 0,1 м /с пены на каждое сопло. Камеру смешения целесообразно делать общей для всех сопл, а ее длина по сравнению с односопловой схемой сокращается в 1/лГ раз (где /V - число сопл). Расчет проводится по тем же формулам, что и для односоплового эжектора, но при определении площади проходного сечения сопла в формулу (5,3) подставляется массовый расход газа, уменьшенный в N раз. Так же учитьшается суммарная площадь проходных сечений и торцевых кромок всех сопл в формуле (5.15). [c.158]

И, наконец, по формуле (5.16) определяется значение полного давления смеси газов в выходном сечении камеры смешения в зависимости от давления подачи газа при постоянных значениях геометрической характеристики эжектора ос. Результаты проведенных расчетов представлены на рис.5.6 семейством прямых линий. [c.165]

Безразмерные характеристики эжекторов при работе на сжатом воздухе и паре. В табл. 33 и 34 приведены результаты исследований эжекторов на лабораторной установке, а на рис. 41— 44 — на стендовой установке. Величины напорных характеристик и к. п. д. исследовались при отношении сечений смесительной трубы и сопла т в пределах 104—12,8 отношение сечений смесительной трубы и всасывающего патрубка было близко к единице, как и в промышленных образцах эжекторов в вентиляционных установках нефтяной промышленности, изготовляемых из обычных водонефтепроводных труб. [c.116]

Кривая, соединяющая предельные точки кривых По = onst, является линией критических режимов. Реальными являются лишь режимы, соответствующие области характеристики между этой линией и осями координат. С увеличением отношения давлений По критическая линия приближается к оси ординат и при некотором значении Потах пересекается с ней. Эта точка, в которой коэффициент эжекции равен нулю, а степень повышения давления достигает максимально возможного для данного эжектора значения, соответствует режиму запирания эжектора. Изменение режима работы реального эжектора может происходить более сложньш образом, с одновременным изменением как полных давлений газов на входе, так и давления на выходе, и определяется выбранным способом регулирования режима. Смещение lij iiiit, соответствующей рабочему режиму, на поле характеристик эжектора в каждом случае может быть определено расчетом по методу, изложенному в 3. [c.527]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Аз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре Од = /(Аз),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси нри постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Аз > 1 диффузор работает [c.531]

Согласно приближенной формуле (44) полное давление смесп при заданных начальных давлениях газов и постоянных размерах эжектора не зависит от относительного расхода эжектируемого газа. Это практически совпадает с данными точной характеристики эжектора (рис. 9.16), которая показывает, что полное давление смеси весьма мало изменяется с увеличением коэффициента эжекции п, несмотря на то, что количество энергии эжектирующего газа, приходящееся на единицу расхода эжектпруемого газа, при этом уменьшается во много раз. [c.546]

Проф. Е. Я. Соколовым показано, что уравнение характеристики эжектора может бцть представлено с достаточной для практических целей точностью в следующем упрощенном виде [c.15]

Кривая значений к. п. д. строится по характеристике эжектора перемножением значений и и Арс/Арр, соответствующих каждой рабочей точке (см. рис. 6). К жвая значений к. п. д. показывает, что с наибольшей эффективностью эжектор работает лишь на одном из всех возможных режимов. Этот режим для эжектора с данным соотношением геометрических размеров называется оптимальным. [c.16]

Было установлено, что величина потерь энергии в процессе струйного смешения определяется главным образом режимом истечения рабочей (активной) жидкости и геометрической характеристикой эжектора. Гидродинамические потери в камере эжекцион-ного аппарата (при отсутствии подсоса) в основном обусловлены внезапным расширением рабочей струи по выходе из сопла и образованием застойных вихревых зон. При подсасывании эжектируе-мой жидкости возникновение вихрей в двухфазном потоке, а следовательно, и гидродинамические потери компенсируются некоторым сжатием рабочей струи жидкости и уменьшением потерь на расширение активной струи при выходе ее из сопла. Таким образом, наличие подсасываемого потока незначительно увеличивает потери в камере эжектора по сравнению с потерями в однофазном [c.343]

Переход с, геся через скорость звука в горловине диффузора (0,9<Мз< 1.0) сопровождается резким изменением характеристики эжектора. Ппи этом возможны два режима работы эжектора как по созлаваемо.му разрежению (кривая 3), так и по количеству отсасываемого воздуха (кривая 5). Эжектор нужно рассчитывать тяким образом, чтобы безразмерная скорость Мз в конце цилиндвического участка диффузора была меньше или равна 0,9. При Мз=1,0 нельзя гарантировать работу эжектора с расчетной степенью сжатия. [c.51]

Пусть требуется рассчитать степень повышения давлешя смеси газов на выходе из камеры смешения в функиди P IP- при постоянном значении геометрической характеристики эжектора сс. Задаваясь любым произвольным значением в пределах 0,01 < Асд < 0,99, последовательно вычисляют значения газодинамических функций г и q, Приведя формулу (5.12) квиду Г= оС/r v-(5Свычисляют а затем из формулы (5.4) находят значение При этом следует иметь в виду, что действительному режиму течения соответствует лишь сверхзвуковое течение ( А г 1,0). [c.165]

Последовательность вычисления характеристик эжектора при ft- = onst полностью совпадает с изложенной выше, но п ж вычислении газодинамической функции с Л поскольку значение oL неизвестно, следует использовать формулу (5.13), записьшае-мую в виде [c.166]

Задачей подбора или расчета газового эжектора является определение давления подачи сжатого газа и размеров элементов эжектора, при которых параметры газового потока перед сетками соответствуют наилучшему протеканию процесса пенообразования. Эта задача решается достаточно просто с использованием характеристик эжектора для заданных рабочих тел, аналогичных изображенному на рис.5.6. Однако имея в виду, что не всегда возможно воспользоваться заранее рассчитанными характеристиками эжектора, ниже приведена достаточно полная методика расчета для любого выбранного (или заданного) газа с учетом особенйостей работы эжектора в составе пеногенератора. [c.167]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология