Теплоотдача в аппаратах с мешалками

Для повышения интенсивности теплообмена в аппаратах со змеевиками и рубашками используют мешалки. В этом случае значения коэффициентов теплоотдачи зависят от конструкции аппарата, мешалки и физических свойств перемешиваемой среды. Для расчета можно воспользоваться упрощенными уравнениями [c.194]

Для жидкости, перемешиваемой в аппарате с мешалкой, коэффициент теплоотдачи рассчитывают 19] по уравнению [c.23]

В результате экспериментальных исследований установлено, что на коэффициент теплоотдачи а существенно влияют следующие параметры частота вращения мешалки п, геометрические характеристики <1, О — диаметры мешалки и аппарата), а также теплофизические свойства (вязкость т), теплопроводность X, теплоемкость с). [c.47]

Авторы объясняют это следующим образом. Для аппаратов с мешалками критическое значение числа Рейнольдса составляет примерно 20, однако развитое турбулентное движение возникает лишь при Ке 10 , и, следовательно, при Ке 400 преобладает ламинарный характер течения перемешиваемой жидкости. Те же авторы исследовали теплообмен и в аппаратах с перегородками при 4-Ш Не З-10 , при этом были получены более высокие значения коэффициентов теплоотдачи [c.51]

Для определения коэффициента теплоотдачи в аппаратах со змеевиками, рубашками и лопастными мешалками можно воспользоваться формулой [c.565]

Для обогрева и охлаждения реакционных и других аппаратов часто осуществляют передачу тепла непосредственно через их стенки,, которые и служат поверхностью теплообмена. Применение этих аппаратов ограничено небольшой поверхностью теплообмена (до 10 м ). Для повышения коэффициента теплоотдачи со стороны находящегося в аппарате жидкого теплоносителя обычно перемешивают его с помощью мешалки. [c.434]

Этот сосуд использовали также для изучения теплоотдачи в системах с перемешиванием якорными мешалками. Применяли два различных типа конструкций этих систем. В первой конструкции зазор между стенкой аппарата и внутренним диаметром якорной мешалки составлял 0,130 м, наружный диаметр якорной мешалки был равен 1,2 м, внутренний диаметр 1,1 м, ширина лопасти 0,075 м. Во второй конструкции зазор между якорной мешалкой и стенкой сосуда составлял 0,025 м. [c.126]

Уравнение (УП,8) дает возможность заменить коэффициент теплоотдачи внутренней пленки обрабатываемой жидкости а и известную величину общим коэффициентом теплопередачи К, что можно использовать для оценки времени нагрева или охлаждения жидкости в аппарате с мешалкой. Обычно используют описанные ниже системы аппаратов с мешалкой для периодического нагрева и охлаждения [2]. [c.135]

Теплообменные аппараты с механическими мешалками широко распространены в химической технологии. Значения коэффициентов теплоотдачи в них зависят от типа теплообменного устройства (рубашки, змеевики и др.), конструкции аппарата (с внутренними отражательными перегородками и без них), конструкции мешалки и физических свойств перемешиваемой среды. [c.285]

Для аппаратов с мешалками, создающими преимущественно радиальные потоки жидкости (лопастные и листовые мешалки, открытые турбинные мешалки с вертикальными лопатками), коэффициенты теплоотдачи могут быть определены по уравнению [c.285]

Для аппаратов с мешалками, создающими преимущественно радиальные потоки жидкости (турбинные мешалки), при наличии в аппарате змеевика коэффициенты теплоотдачи рассчитываются по уравнению [c.286]

Для аппаратов с индукционным обогревом в уравнение (XI. 1) вместо йт войдет коэффициент теплоотдачи ос. Теплофизические параметры Ст, йт, а зависят от температуры 7 (/) (при данном составе реагентов и неизменном числе оборотов мешалки). Знание зависимостей Ст(Г), к Т), а Т) необходимо для конструирования аппарата и построения системы автоматического программного управления работой реактора. [c.279]

Процесс теплоотдачи в аппаратах с мешалками описывается критериальным уравнением (V-22) [c.27]

ТЕПЛООТДАЧА В АППАРАТАХ С МЕШАЛКАМИ [c.228]

Зная значение коэффициента к, но зависимости (V-6) можно рассчитать коэффициент теплоотдачи для жидкости, перемешиваемой в аппарате с мешалкой, если известны остальные сопротивления теплопередаче. [c.232]

Уравнение (V-22) справедливо для постоянных геометрических параметров аппарата с мешалкой или же для семейства геометрически подобных аппаратов, инварианты геометрического подобия которых постоянны. Для описания теплоотдачи в различных аппаратах с мешалкой, которые не отвечают этим условиям, нужно применять следующие уравнения [c.234]

Поправки и выражающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на теплоотдачу, имеют то преимуще- [c.234]

Результаты экспериментальных исследований теплоотдачи при использовании рубашки в аппарате с турбинной мешалкой, обработанные в виде уравнения Nu = aZ)/A, = С Re Рг V [c.238]

Такие пересчеты были выполнены с учетом только той поправки, которую приводил данный автор, или с помощью его уравнения. В том случае, когда другие геометрические параметры в исследованиях, проведенных данным автором, отличались от принятых, пересчет влияния этих инвариантов не производился. Нужно, следовательно, считаться с некоторыми возникающими на этом основании ошибками. Они не должны быть слишком велики, поскольку геометрические параметры аппарата с мешалкой вообще слабо влияют на теплоотдачу. Если у данного автора значение [c.242]

Рис. У-5. Результаты измерения теплоотдачи для аппаратов, снабженных открытой турбинной мешалкой с прямыми лопатками [79] О = 0,3 м (точки 1) и 0,6 м (точки 2), < /1) = 7з> 2= 6.

Рис. -6. Поправки, учитывающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на теплоотдачу при использовании рубашки (турбинная мешалка, сосуд с отражательными перегородками).

Для пропеллерных мешалок влияние геометрических параметров изучено пока недостаточно. В табл. V-3 представлены результаты экспериментальных исследований процесса теплоотдачи в аппаратах с пропеллерными мешалками и отражательными перегородками, а также без перегородок. Кроме того, аппарат может быть снабжен диффузором, что создает отдельный случай теплоотдачи. [c.250]

Рис. V-11. Результаты измерения теплоотдачи для аппаратов с пропеллерной мешалкой и рубашкой [88] D = 0,3 м, Я = 0,3 м, d — 0,1 м,

Следует также обратить внимание на влияние высоты расположения мешалки h/D. По уравнению (V-47) с увеличением расстояния от днища интенсивность теплоотдачи понижается. В соответствии же с измерениями, проведенными некоторыми авторами для аппарата с рубашкой и турбинных [22, 49, 79], а также лопастных [52] мешалок, наблюдается обратное влияние этого параметра. Таким образом, и в данном случае требуются более исчерпывающие исследования для окончательного выяснения этого вопроса. [c.258]

Резюмируя приведенный выше обзор уравнений для расчета теплоотдачи в аппаратах с пропеллерными мешалками и змеевиками, нужно отметить, что эти уравнения пригодны не для всех случаев, а некоторые результаты исследований ненадежны. Графики поправок для отдельных геометрических параметров не приводятся, так как имеющийся в настоящее время экспериментальный материал еще не дает для этого достаточных оснований. [c.258]

Работа по изучению теплоотдачи в сосудах с перемешиванием турбинной мешалкой и с подводом тепла через вертикальные-трубчатые перегородки была проведена Раштоном, Литманом и Магонеем [16]. Система состояла из стального сосуда диаметром 1,2 м с плоским днищем и с вертикальными нагревательными трубами в качестве перегородок. Нагревательная перегородка -была сделана из оцинкованных стальных труб диаметром 0,025 м. Четыре трубы соединяли в секцию, образующую перегородку. Каждая секция располагалась на расстоянии 0,280 м от центра сосуда расстояние между стенкой аппарата и близлежащей нагревательной трубой составляло 0,025 м расстояние между-трубами было 0,038 м. [c.123]

Влияние перегородок на коэффициент теплоотдачи исследовали Брукс и Су [51 для сосудов с выпуклым днищем, снабженных турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лоцатками, соответствующих конструкции, показанной на рис. VH-4, д. Они применили сосуд диаметром 0,500 м с рубашкой, заполненной так, что высота слоя жидкости составляла 0,530 м. Турбинная мешалка диаметром 0,150 м была расположена на расстоянии 0,150 м от дна сосуда. Ширина перегородок составляла 1/10 диаметра аппарата [17]. Опыты проводили в сосудах с одной, двумя и четырьмя перегородками. [c.125]

Броун, Скотт и Тайн [18] исследовали теплоотдачу в аппаратах с пропеллерными и якорными мешалками. Опыты проводились в сосудах без перегородок диаметром 1,5 м с полусферическим днищем и с рубапшами. Б середине сосуда располагали пропеллерную мешалку диаметром 0,6 м. Полученное уравнение для пропеллерной мешалки имеет вид [c.126]

В аппарате с мешалкой стандартной конструкции значение коэффициента теплоотдачи внутренней пленки жидкостиа получают [c.145]

Ленточные мешапки со скребками используются для интенсификации процесса теплоотдачи (рис. 24.76). Высота мешалки принимается конструктивно в зависимости от высоты корпуса аппарата Я и уровня жидкости в нем. Эта высота должна бьггь кратной 0,1661. Все размеры ленточной мешалки со iqDe6KaMH идентичны размерам ленточной мешалки (рис. 24.75), однако применять эту мешалку наиболее рационально в аппаратах, имеющих относительную высоту корпуса tflD = 2,3 — 3,0. [c.768]

Для повышения интенсивности теплоотдачи от стенки к жидкости применяются две группы аппаратов с вращающимися мешалками. К первой группе относятся теплоЬбменные аппараты, в которых мешалка перемешивает жидкость во всем объеме Такие аппараты недостаточно интенсивны и нами не рассматриваются. Ко второй группе относятся теплообменные аппараты, в которых жидкость движется принудительно по поверхности нагрева в виде тонкой пленки. Такое движение жидкости осуществляется за счет быстрого вращения мешалки в цилиндрическом сосуде. Если в цилиндрическом сосуде, заполненном жидкостью, вращать мешалку с большой скоростью, то под действием мешалки жидкость в сосуде образует параболоид вращения. В зависимости от скорости вращения мешалки толщина движущейся жидкости, по поверхности нагрева может быть около одного мм. [c.163]

Теплоотдача от стенки к движущейся жидкости в таких аппаратах практически не исслед( на. Сложность процесса теплоотдачи от стенки к жидкости не позволяет установить строгих закономерностей. В кольцевом зазоре между вращающейся мешалкой и стенкой резервуара жидкость движется поступательно и одновременно деЛает ряд рбрротов по спирали. [c.170]

Эффективность перемешивания определяется количеством энергии, затрачиваемой на неремешпванпе для достижения требуемого технологического эффекта. Таким образом, из двух аппаратов с мешалками более эффективно работает тот, в котором достигается определенный технологический эффект при более низкой затрате энергии. Эффективность перемешивания является также основой для оценки работы одного и того же аппарата (для выбора оптимального режима работы аппарата и оптимальных его размеров). Однако для того чтобы рассчитать эффективность перемешивания, необходимо знать уравнения, онределяюш,ие мош,ность, расходуемую на перемешивание, теплоотдачу, массоотдачу п т. д., не только для типовых систем, но и при переменных геометрических параметрах системы. Эта проблема в последние годы приобретает все большее значение. [c.14]

Явление теплоотдачи в аппаратах с мешалками более сложно, чем в трубчатых теплообменниках, ввиду осложненности гидродинамической обстановки. Коэффициенты теплоотдачи в аппаратах с мешалками различны и зависят от многих факторов. Согласно результатам экспериментальных исследований, например в случае турбинных мешалок, создающих радиальный поток жидкости, наиболее интенсивная теплоотдача происходит на высоте установки мешалки [4, 27, 59, 79]. Таким образом, можно говорить о местных (локальных) коэффициентах теплоотдачи (для определенной точки теплообменной поверхности) или о средней величине коэффициента теплоотдачи, действительной для всей поверхности. [c.228]

В табл. У-1—У-8 представлены результаты экспериментальных последований процесса теплоотдачи, полученные различными авторами для разных типов аппаратов с мешалками и обобщенные в виде уравнения (У-32). Кроме того, в этих таблицах приводятся некоторые сведения о размерах аппаратуры и параметрах проводимого процесса, а также даны значения показателей степени А, В, Е и постоянной С уравнения (У-32). [c.236]

Результаты проведенных в настояш ее время исследований различных случаев теплоотдачи при использовании в аппарате с мешалкой змеевиков приведены в табл. -2. Следует заметить, что в том случае, когда в аппарате с меша.икой установлен змеевик, влияние отражательных перегородок на теплоотдачу уменьшается [63, 65], так как сам змеевик в определенном смысле уже выполняет роль отражательных перегородок. Это особенно заметно при применении вертикальных змеевиков [27], которые фактически равноценны отражательным перегородкам. Уравнения, полученные авторами работ [27, 63, 65], можно преобразовать аналогично тому, как это было сделано выше для случая теплоотдачи с использованием рубашки. Таким образом для всех типов змеевиков и для [c.246]

Результаты экспериментальных исследований теплоотдачи в сосуде с пропеллерной мешалкой и змеевиком приведены в табл. V-4. Эти исследования менее обширны, чем для случая аппарата с рубашкой, поэтому нельзя провести их критический анализ или осуществить усреднение постоянной С . Для аппарата без отражательных перегородок можно воспользоваться уравнением Аклея [1 ] [c.255]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.298 , c.299 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.170 , c.172 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.298 , c.299 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.170 , c.172 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология