Теплоотдача в псевдоожиженном слое

Рис. У11-36. Влияние фиктивной скорости газа ф на коэффициент теплообмена от псевдоожиженного слоя зернистого материала к змеевику аб — теплоотдача неподвижного (фильтрующего) слоя к змеевику теплоотдача псевдоожиженного слоя

Коэффициент теплоотдачи псевдоожиженного слоя к поверхности теплообмена возрастает при уменьшении диаметра частиц [172]. Уменьшение объемного веса твердой фазы должно уменьшать коэффициент теплоотдачи в связи с уменьшением критической скорости псевдоожижения и достижением высоких пористостей при достаточно низких скоростях газового потока. [c.144]

Результаты исследования теплоотдачи псевдоожиженного слоя активированного угля, силикагеля и песка змеевику, состоящему из пяти витков [57], подтверждают высказанные выше положения. [c.146]

В работе [15] исследовалась теплоотдача псевдоожиженного слоя горящего кокса к горизонтальным и-образным змеевикам, располагаемым в слое. Установлено, что коэффициенты теплоотдачи воз- [c.150]

Рис. 7.7. Зависимость интенсивности внешней теплоотдачи псевдоожиженного слоя от скорости сплошной фазы.

Коэффициент теплоотдачи к стенке в псевдоожиженном слое. [c.272]

Рис. 111-16. Теплоотдача к периферийным стенкам аппарата от псевдоожиженного слоя по данным различных авторов [опыты при низких значениях (1—е)

Важной особенностью этого уравнения является то, что оно учитывает отношение высоты слоя к диаметру аппарата L Dt Коэффициент теплоотдачи к поверхности частиц в псевдоожиженном слое. Ввиду затруднительности определения температуры отдельных небольших движущихся частиц не удалось добиться серьезного успеха в измерении теплопередачи между взвешенными частицами и жидкостью. [c.273]

На рис. У1П-17 приведен график Для определения теплоотдачи к поверхностям, погруженным. в псевдоожиженный слой. [c.274]

Интенсивность переноса тепла в псевдоожиженном слое значительно выше, чем в однофазном газовом потоке в пустой трубе или в заполненной неподвижным зернистым материалом. Характер изменения коэффициента теплоотдачи при последовательном переходе от неподвижного слоя ь к развитому псевдоожиженному [c.414]

Рис. Х-1. Типичный вид зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости ожижающего агента (НС — неподвижный слой ПС — псевдоожиженный слой).

Здесь подразумевается, что за время контакта пакета с поверхностью тепловая волна не достигает его противоположной границы именно этот случай характерен для псевдоожиженного слоя Базируясь на выражении (Х,2), можно подойти к теоретическому определению коэффициента теплоотдачи в псевдоожиженном слое. [c.420]

Dp = dg/d > 1 — число дискретности d — диаметр сферической твердой частицы dg — эквивалентный диаметр твердых частиц А. В — эквивалентные диаметры твердых частиц (компонентов) А и В g — ускорение силы тяжести Я — высота слоя или высота столба жидкости h — коэффициент теплоотдачи р — давление Дрд — перепад давления в псевдоожиженном слое Т — абсолютная температура [c.496]

Коэффициенты теплоотдачи в системе контактирующих друг с другом частиц, как, например, в псевдоожиженных слоях, существенно. зависят от размеров частиц и давления газа. Наименьшие значения (см. табл. 2) соответствуют условиям вакуума (0,1 Па), наибольшие — нормальному давлению и частицам диаметром в несколько миллиметров. [c.77]

В. Уравнение для расчета коэффициентов теплоотдачи от частиц к жидкости в псевдоожиженных слоях. Для того чтобы рассчитать коэффициенты теплообмена между жидкостью и поверхностью частиц в псевдоожиженном слое, можно использовать те же уравнения, что и в 2.5.4 для неподвижных слоев [4) [(1) — (9), 2.5.4]. Необходимо, однако, иметь в виду, что скорость газа (или число Рейнольдса) н порозность для псевдоожиженных слоев не могут изменяться независимо от размера, формы и плотности частиц. На рис. 1 показаны зависимости чисел Nu от числа Не, рассчитанные с помощью уравнений (1) — (9), 2.5.4, [c.263]

Псевдоожиженные слои рассматриваются для многих промышленных целей. Коэффициенты теплоотдачи к трубам, находящимся внутри слоя, можно увеличить почти в 20 раз по сравнению с коэффициентами теплоотдачи от чистого газа при той же скорости потока. Теплообмен в псевдоожиженных слоях рассматривается в 2.5.5. [c.326]

Обычно передача теплоты происходит через ограничивающую стенку. Теплообмен между этой стенкой и системой газ — твердые частицы, а также внутри этой системы представляет собой сложный процесс, в котором проявляются различные более простые процессы, соответствующие разным рабочим условиям. Самый простой случай — неподвижные твердая фаза и газ (неподвижный плотноупакованный слой). В этом случае теплота переносится через газ и твердые частицы к внутренней области насадки. Во втором случае газ течет через пространство между частицами насадки параллельно стенкам, в то время как сами частицы неподвижны (плотноупакованный слой с движущимся через него газом). Из-за того что газ течет в зазорах между твердыми частицами, происходит интенсификация теплообмена в слое. В третьем случае как газовая, так и твердая фаза находятся в движении из-за перемешивания или вибрации насадки (перемешиваемый слой) или вследствие обмена импульсом между движущимися газом и частицами (псевдоожиженный слой). При этом наблюдается дополнительное повышение интенсивности теплоотдачи твердой фазы вследствие движения частиц. [c.426]

Из-за большой площади поверхности частиц, находящихся внутри псевдоожиженного слоя (1 м- частиц диаметром 100 мкм имеет площадь поверхности более 30 000 м-), коэффициент теплоотдачи от газа к частицам является [c.446]

Коэффициент теплоотдачи псевдоожиженного слоя а к поверхности теплообмена зависит от свойств зернистого материала (теплопроводность, теплоемкость, геометрические размеры), а также от физических свойств и скорости ожижающего агента. С ростом последней а увеличивается и достигает максимума (а а с) при некоторой скорости Шопт- [c.295]

Рис. Vni-17. Теплоотдача к поверхностям, погруженным в псевдоожиженный слой, поданным различных авторов (теплоотдача к охлаждающим трубкам регенератора катализатора в промышленной установке флюид-гидроформннга) .

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Среднее значение коэффициента теплоотдачи в неоднородном псевдоожиженном слое определяется по величине ймгн вычисленной на основе Еа и с учетом доли (1—/<,) по формуле (Х,4) и среднего времени соприкосновения пакета с поверхностью [c.422]

Возрастание коэффициента теплоотдачи с повышением температуры (рис. Х-8), близкое к линейному при не очень высоких температурах и ускоренное при температурах выше 1000— 1200 °С, объясняется двумя факторами. При невысоких температурах основное воздействие сводится к з велпченпю теп.юпровод-ности газа kf с ростом температуры. О незначительной роли излучения при температурах ниже 800—900 С свидетельствуют результаты сравнения нагрева металлической детали в отражательной печи и в псевдоожиженном слое (рис. Х-9). При температурах [c.430]

Рис. Х-13, Распределение коэффициентов теплоотдачи в диаметральном сечении псевдоожиженного слоя. Теплообмен с шаром диаметром 19i4 мм прп числе псевдоожижения W = 10 D = 280 мм = 2 см/с =

Теплоотдача от внутренних теплообменных элементов к фонтанирующему слою происходит в более благоприятных условиях, чем от ограничивающей слой стенки. Можно ожидать, что в зоне фонтана коэффициенты теплоотдачи будут близки к получаемым в псевдоожиженном слое, в а кольцевых тонах они даже могут быть несколгько выше, чем от стенки, вследствие турбулентности воздушного потока, вызванной теплообменпой поверхностью. Эти предположения подтверждаются результатами исследований Забродского и Михайлика использовавших небольшой электронагреватель (диаметром 4,2 мм, длиной 35 мм) в качестве зонда для изучения полей коэффициентов теплоотдачи . Температуру поверхности нагрева поддерживали постоянной (70 °С), а по количеству подведенной электроэнергии определяли тепловой поток. [c.644]

Постулируя, что тёплоотдача от газа к частице происходит преимущественно в зоне фонтана, авторы рассчитывали движущую силу ДГ но среднему значению температуры газа в фонтане, но в качестве поверхности теплообмена принимали поверхность всего твердого материала в слое . Рассчитанный таким способом коэффициент теплоотдачи для различных твердых материалов составлял только 17,5—35 Вт/(м -К) [15—30 ккал/(м -ч -°С)], что в 5—10 раз ниже, чем в псевдоожиженном слое при аналогичных условиях. Вероятно, столь низкие значения обусловлены тем, что в фонтанирующем слое только малая доля общего твердого материала слоя находится в зоне активного теплообмена, т. е. в фонтане. [c.646]

Важнейшие свойства псевдоожиженного слоя, используемые в реакторах] 1) способность течь подобно жидкости, перемещаться по трубопроводам, пе-реточным трубкам, через отверстия клапанов и т. п. 2) хорошая теплоотдача к поверхности, помещенной в слой 3) возможность работы с мелкими частицами, в которых отсутствует внутридиффузионное сопротивление протеканию химической реакции. [c.131]

Коэффициенты теплоотдачи от частицы к жидкости в насадочных колоннах и псевдоожиженных слоях имеют важную общую особенность. Их можно выразить через коэффициент тепло- и массообмена одиночной частицы с помощью некоторых корректирующих множителей, если только число Пекле для частиц велико (ианример, больше 1000) илн, что то же самое, мало число единиц переноса для насадочной колонны или псевдоожиженного слоя. Если же число Пекле для частиц мало, т, е. велико число единиц переноса теплоты, то средние коэффициенты теплоотдачи могут оказаться крайне малыми. По-видимому, этот эффект в соответствии с изложенным в 2.1.5 можно объяснить неоднородностью распределения скорости газового потока. Необходимо отметить, что в таком случае в расчетах уже нельзя использовать средний коэффициент теплоотдачи необходим так называемый микропотоковый анализ, основаншлй на детальном учете локальных скоростей течения и локальных коэффициентов теплоотдачи. Локальные коэффициенты теплоотдачи при малых числах Пекле теоретически рассчитывались, но экспериментальные данные до настоящего времени отсутствуют. По-видимому, в этом направлении необходимы дальнейшие исследования. [c.94]

В пределах области псевдоожижения (Re коэффициенты тепло- или массоотдачи остаются почти постоянными и несколько больщими, чем значения при Rei (г з=1) для средних чисел Рейнольдса. Это может иметь существенное значение, если необходимо рассчитать коэффициенты теплоотдачи от жидкости к частицам в псевдоожиженных слоях из простого соотношения [c.263]

В качестве первой аппроксимации можно предположить, что коэффициент теплоотдачи а между погруженной поверхностью и псевдоожиженным слоем состоиг из трех частей, которые рассмотрены ниже. [c.447]

Теплоотдача к псевдоожижеиному слою зернистого материала. Теплоотдача от стенки теплообменного устройства к псевдоожиженному слою зернистого материала относится к наиболее интенсивному виду теплообмена с зернистыми материалами. Коэффициенг теплоотдачи для этого случая теплообмена зависит от скорости продувки гааа через псевдоожиженный слой зернистого материала, причем до определенного предела коэффициент теплоотдачи возрастает с увеличением скорости продувки слоя газом после достижения максимального значения наблюдается уменьшение значений коэффициентов теплоотдачи с увеличением скорости продувки слоя газом. Очевидно, что наиболее эффективная работа теплообменных устройств может быть достигнута при максимальных значениях коэффициента теплоотдачи. [c.158]

Paбoтg 10. Исследование теплообмена в псевдоожиженном слое зернистого материала. В работе студент осваивает косвенный путь расчета теплоотдачи от псевдоожиженного слоя зернистого материала к теплообменной поверхности. [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология