Сушка в фонтанирующем слое

Примером обработки экспериментальных данных в форме связи между обобщенными переменными может служить выражение (XII,5), полученное 9 при изучении сушки в фонтанирующем слое поливинилхлоридных смол, поливинилформальдегида, сополимера СГ-1 и пудры. Средний эквивалентный диаметр частиц колебался в пределах 0,43—2,2 мм. Опыты проводили в цилиндроконическом аппарате диаметр цилиндрической части 220 мм, входное отверстие в нижней части конуса 79 мм, угол конуса 37°, доля живого сечения решетки 80%. Упомянутое выше выражение имеет вид [c.518]

Было установлено что в диапазоне практически интересных влажностей товарные качества пшеницы, высушенной в фонтанирующем слое, остаются неизменными при температурах зерна до 64 С и горячего воздуха до 150 °С. Большая разность между температурами воздуха и твердых частиц представляет собою основное преимущество сушки в фонтанирующем слое но сравнению с конвективными сушилками без перемешивания твердого материала. В последних температурах воздуха должна поддерживаться значительно ниже во избежание теплового повреждения частиц. [c.649]

Сушка в фонтанирующем слое. Аппараты взвешенного слоя с расширяющимся кверху поперечным сечением используются при сушке материалов значительной полидисперсности. Наиболее крупные частицы или агломераты влажных частиц преобладающую часть времени сушки находятся в нижней зоне аппарата, где температура и скорость сушильного агента наибольшие, что благоприятно сказывается на скорости сушки крупных частиц. [c.333]

В таких моделях в общем виде учитываются перенос газа из фонтана в периферийную зону, эффекты механического взаимодействия частиц полидисперсного материала друг с другом и с периферийной зоной, взаимодействие потока газа со стенками аппарата и некоторые другие эффекты. Общая система соответствующих уравнений, приведенная в работе [69], может служить основой для моделирования процессов сушки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая из известных моделей не включает эффекта возможного радиального переноса частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей сплошной и дисперсной фаз в периферийном кольце и в фонтане рассматриваются лишь в виде усредненных значений, без анализа их распределений по внутренним координатам отдельных зон фонтанирующего слоя. Кроме того, общая система уравнений модели содержит значительное число параметров, величины которых должны быть определены из дополнительных опытов (например, силы и соответствующие коэффициенты механического взаимодействия частиц друг с другом и с потоком газа). Отмеченные обстоятельства затрудняют использование такого рода общей модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.339]

Процесс массообмена описывается уравнением, которое применимо и для сушки в фонтанирующем слое [c.78]

После 1 ч фонтанирования 9,5% частиц от первоначальной массы слоя становились (по размеру) меньше 2,5 мм. Сушка в фонтанирующем слое исключалась из-за чрезмерного истирания [c.128]

Рис. 9.2. Корреляция данных Петерсона по сушке в фонтанирующем слое (см. табл. 9.1)

Романковым и сотрудниками [5, 105, 106, 201] на основе анализа размерностей получено несколько уравнений, описывающих процесс сушки в хорошо перемешанном изотермическом слое и подтвержденных экспериментальными данными по сушке в фонтанирующем слое. Симплексы, включающие коэ ффициент внутренней диффузии, были умышленно исключены, поскольку данных по диффузии для твердых материалов в опубликованной литературе нет. Основные безразмерные симплексы, введенные этими авторами, следующие [c.168]

На рис. 111-12 приведены кривые сушки ряда материалов, полученные при периодическом процессе сушки в фонтанирующем слое [c.176]

Сушку в фонтанирующем слое проводили в цилиндро-конической установке == 200 мм, d , = 50 мм). Ряд опытов проведен с охлажденным раствором, имеющим консистенцию насты, подаваемой стержневым вибропитателем. Однако учитывая, что в производственных условиях раствор на сушку должен поступать из выпарных аппаратов, т. е. горячий, приходилось подогревать его и подавать в слой через пневматическую форсунку (давление воздуха 4—5 ат). [c.218]

Показатель степени при Ке, равный 2, свидетельствует о том, что в данном случае (сушка в фонтанирующем слое ряда пигментов и красителей) процесс определялся кинетикой истирания пленки сухого материала с поверхности инертных частиц, поскольку имеет место пропорциональность квадрату скорости газа. [c.115]

Одна из первых попыток создания простой модели процесса сушки содержится в работе [44]. В основу анализа процесса непрерывной сушки в фонтанирующем слое были положены следующие допущения [c.195]

Общая система уравнений, приведенная в [47], в принципе может служить основой для моделирования процессов сущки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая модель не содержит эффекта радиального поступления частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей фаз в кольцевой зоне и в фонтане фигурируют в виде усредненных значений, без анализа их распределений по координатам. Кроме того, записанная в общем виде система замкнутых уравнений содержит значительное количество величин, значения которых должны быть определены из дополнительных, как правило, весьма непростых опытов (например, силы и коэффициенты механического взаимодействия частиц друг с другом и с потоком газа). Отмеченные обстоятельства затрудняют использование сформулированной модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.199]

В уравнении (9) параметрический критерий Си отражает влияние всей совокупности эффектов, обусловленных парообразованием и интенсифицирующих теплообмен [ ]. Для процесса Г 5 сушки в фонтанирующем слое на инертных телах основное влияние оказывает перенос вещества, вызванный возникновением общего градиента давления в пленке. [c.352]

Явный вид этого уравнения был найден в результате экспериментальных исследований процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.353]

Обширные работы, проводимые в Советском Союзе по сушке в фонтанирующем слое, были обобщены Романковым и Рашковской в изданной монографии (см. также главу XII). — Прим. ред. [c.649]

Механизм процесса массопередачи в этом случае более слош- вый, чём для внешнего контроля, так как массопередача внутри частицы сложным образом связана с теплопередачей как в системе легкая фаза — частица , так и внутри самой частицы. Когда теплопередача и массообмен протекают одновременно, теплопередача конечно связана с условиями массопереноса. В этом случае проблема теплопередачи существенно зшрощается отсутствием градиента температур как между частицами, так и внутри их, поскольку слой твердого материала всегда находится при адиабатической температуре насыщения, независимо от природы твердого материала. Процесс сушки тем самым может быть рассмотрен либо как конвективная теплопередача к изотермическому твердому материалу, либо как конвективная массопередача от твердого материала при постоянной температуре и содержании поверхностной влаги, как это мы предпочитали делать в предыдущем разделе. Наоборот, контролируемая диффузией сушка в фонтанирующем слое является циклическим процессом, включающим теплопередачу к рециркулирующей частице [по уравнению (8.5)], но с соответствующей температурой частицы, которая изменяется [c.159]

Оценивая экономическую сторону фонтанирующего слоя, Петерсон показал, что хотя капитальные затраты на описанную установку составляют только около 1/3 стоимости эквивалентной каскадной сушилки, общая рабочая стоимость этих двух типов сушилок сопоставима (0,4 цента на 1 кг гороха). Приблизительно одинаковая рабочая стоимость, несмотря на значительно меньший расход воздуха в сушилках с фонтанирующим слоем, возникает из-за более высокого давления при нагнетании воздуха, необходимого при сушке в фонтанирующем слое. По данным Беккера и Салланса [16] рабочая стоимость сушилки с фонтанирующим слоем для сушки пшеницы в два раза больше стоимости сушилки с ДВИЖ5ТЦИМСЯ слоем, обычно применяемой в Северной Америке. Общая картина такова, что сушка в фонтанирующем слое дает большую экономию в капитальных затратах и занимаемой площади по сравнению с обычными методами сушки, но не в рабочей стоимости процесса. Следует отметить, что для материалов, которые имеют склонность к слипанию или комкообразованию во время сушки и потому просто не могут быть высушены в обычных сушилках, преимущества использования фонтанирующего слоя становятся более ощутимыми. Примерами таких материалов (см. табл. 11.2) являются хлорид марганца, нитрат аммония и гранулы желатины, каждый из которых имеет такую тенденцию к слеживанию, что все попытки сушить их даже в кипящем слое оканчивались неудачей. Для этих материалов разрушение образующихся агломератов при высокой скорости фаз в ядре составляет существенное преимущество. [c.190]

Описан 2 способ получения тонкодисперсного кристаллического МпСЬ 4Н20 из раствора в одну стадию — сушкой в фонтанирующем слое. [c.778]

Процесс массообмена при сушке в фонтанирующем слое Бекер и Саланс описали уравнением для изотермической диффузии внутри зерен [c.266]