Скорость полидисперсных материалов

В работах [113, 114] сделана попытка теоретического решения уравнения движения полидисперсных частиц с учето.м перераспределения скоростей при соударениях частиц, а также с учетом изменения концентраций и фракционного состава материала. Рассмотрен случай установившегося движения полидисперсного материала, состоящего из сферических частиц с произвольной зерновой характеристикой по фракциям y = f(d) [ИЗ]. Тормозящим воздействием ударов о стенки и вращением частиц автор пренебрегает, а соударения считаются абсолютно упругими. Справедливо полагая, что соударения частиц в широком диапазоне полидисперсности приво- [c.161]

При выборе скорости транспортирования для полидисперсного материала следует принимать наибольшее значение д. [c.47]

Макрокинетический метод расчета непрерывного процесса сушки дисперсных материалов основан на совместном анализе кинетических данных о скорости сушки и нагрева частиц влажного материала (или представительной порции полидисперсного материала] при различных внешних условиях и балансовых [c.154]

Расчет основных характеристик печи. Линейная скорость газа О) в печи рассчитывается по формулам (2.10), (2.11), (2.29). В виду полидисперсности материала расчет ведется на более крупные частицы исходного колчедана (частицы огарка имеют меньшую плотность). Рабочая скорость газа, отнесенная к площади поперечного сечения цилиндрической части печи составляет 0,9—1 м/с при этом уносятся частицы размером до 0,3 мм. [c.251]

При минимальной скорости полного псевдоожижения ни в условиях наших опытов, ни в опытах других исследователем [1, 3, 4] не наблюдалось резкого, приводящего к разрыву непрерывности функции р = /(Шф) (рис. 1) изменения удельного сопротивления, что обязано и постепенному росту его со скоростью фильтрации в неподвижном слое и полидисперсности материала. Из-за полидисперсности вместо точки минимального псевдоожижения имеем, как известно, целую переходную область, В то же время можно заметить наступление полного псевдоожижения по резкому увеличению крутизны кривых (рис. 1). [c.172]

Численные расчеты по уравнениям (5.125), (5.142) и (5.143), проведенные [46] для полидисперсного газового угля широкого фракционного состава (от 0,01 до 5,5 мм), показали значительное различие линейных скоростей движения отдельных фракций и весьма неодинаковый нагрев мелких и крупных фракций. Мелкая фракция уже на небольших высотах вертикальной трубы практически достигает температуры сушильного агента, который продолжает охлаждаться, отдавая теплоту частицам крупных фракций. Таким образом, наиболее мелкая фракция в некотором сечении трубы может иметь температуру, более высокую, чем сушильный агент (рис. 5.17), Наличие такого перегрева не фиксируется инструментальными методами, измеряющими обычно среднюю по всем фракциям температуру полидисперсного материала. Расчеты процессов нагрева и сушки полидисперсных материалов, если они проводятся по некоторому среднему диаметру частиц, не в состоянии выявить возможность локального перегрева мелкой фракции. [c.318]

В таких моделях в общем виде учитываются перенос газа из фонтана в периферийную зону, эффекты механического взаимодействия частиц полидисперсного материала друг с другом и с периферийной зоной, взаимодействие потока газа со стенками аппарата и некоторые другие эффекты. Общая система соответствующих уравнений, приведенная в работе [69], может служить основой для моделирования процессов сушки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая из известных моделей не включает эффекта возможного радиального переноса частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей сплошной и дисперсной фаз в периферийном кольце и в фонтане рассматриваются лишь в виде усредненных значений, без анализа их распределений по внутренним координатам отдельных зон фонтанирующего слоя. Кроме того, общая система уравнений модели содержит значительное число параметров, величины которых должны быть определены из дополнительных опытов (например, силы и соответствующие коэффициенты механического взаимодействия частиц друг с другом и с потоком газа). Отмеченные обстоятельства затрудняют использование такого рода общей модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.339]

Прямоточная сушка полидисперсного материала. Разработана методика численного анализа прямоточных распылительных сушилок постоянного сечения, позволяющая при помощи пошагового расчета учитывать изменение температуры и скорости теплоносителя по высоте камеры, зависимость теплофизических свойств сушильного агента от его температуры, изменение массы, размера, скорости и температуры дисперсного материала вдоль траектории движения капель (частиц), зависимость коэффициентов теплоотдачи и аэродинамического сопротивления от относительной скорости частиц и потока сушильного агента, полидисперсность исходного факела раствора. Учитывается также, что на первом участке траектории жидкая капля раствора уменьшается, но имеет температуру мокрого термометра, тогда как на втором участке, после [c.367]

Приведенные формулы не учитывают многих факторов, которые дополнительно могут влиять на величину необходимой скорости газа, обеспечивающей надежное вертикальное движение дисперсного материала столкновение частиц друг с другом и со стенкой трубы, вращение частиц (особенно несферической формы), влияние турбулентных пульсаций потока на мелкие частицы и обратное влияние дисперсного материала на структуру газового потока, возможное агрегирование мелких частиц и т. п. Учесть эти факторы в полном объеме в настоящее время затруднительно даже путем непосредственных измерений. Поэтому рабочую скорость вертикального газового потока рекомендуется принимать в полтора-два раза больше рассчитанной скорости витания наиболее крупных частиц полидисперсного материала. [c.127]

Итогом такого эффекта столкновений мелких и крупных частиц, во-первых, является некоторое выравнивание скоростей движения и времен пребывания крупных и мелких частиц в трубе и, во-вторых, - это дает возможность транспортировать полидисперсные материалы при скоростях газового потока, меньших скорости витания наиболее крупной фракции. Так, например, полидисперсный материал при его расходной концентрации 1,2 кг тв. фазы/кг возд. может надежно транспортироваться вверх по вертикальной трубе газовым потоком при его скорости ш = 18 м/с, несмотря на то что скорость витания наиболее крупной фракции равна 30 м/с. Недостающий со стороны газового потока вертикальный импульс крупные частицы получают от быстро разгоняющихся частиц мелкой фракции. [c.129]

Пневматические сушилки (рис. 10.26) предназначены для сушки твердых дисперсных материалов (диаметром до 1-1,5 мм) в течение короткого времени пролета частиц влажного материала по вертикальной трубе высотой до 20 м. Скорость восходящего движения сушильного агента в трубе должна быть больше скорости витания наиболее крупных частиц полидисперсного материала (см. гл. 2). [c.594]

Экспериментальные исследования [5, с. 117] показали, что число соударений твердых частиц в единицу времени бывает значительным, и это не может не сказаться на движении твердых частиц и на их скоростях. Скорости крупных частиц полидисперсного материала [c.60]

Экспериментально установлено [44], что средняя скорость поперечного перемещения твердых частиц при вертикальном пневмотранспорте полидисперсного материала примерно такая же, как и при пневмотранспорте монодисперсного материала. Таким образом, частота ударов частиц полидисперсной системы снижается по сравнению с монодисперсной системой, а скорость движения частиц в поперечном направлении остается примерно одинаковой. Из этого следует, что число твердых частиц, находящихся в пристенной области и взаимодействующих со стенкой трубы, при пневмотранспорте полидисперсного материала, меньше, чем для монодисперсного материала. [c.64]

Существенное влияние на унос имеег скорость газового потока, особенно сильно сказывающаяся при псевдоожижении полидисперсного материала. Было исследовано влияние скорости газового потока, изме- [c.124]

Если распределение массы частиц по размерам подчиняется логарифмически нормальному закону, то ему же будут подчинены и такие характеристики полидисперсного материала как численное распределение частиц по размерам, удельная поверхность частиц, распределение скоростей витания частиц, обтекание которых находится в ламинарной области [128, 160]. Покажем, что соответствующие функции распределения изобразятся в логарифмически вероятностных координатах прямыми линиями, параллельными распределению массы частиц, так как они представляют собой начальные моменты определенного порядка данного распределения. [c.43]

Экспериментально установлено, что диапазон скоростей частиц полидисперсного материала является наибольшим в начале разгонного участка [6] и уменьшается вследствие взаимодействия частиц между собой по мере приближения к стабилизированному участку. Длина разгонных участков для частиц разной крупности при этом становится соразмерной [39]. Таким образом, максимально возможная разница в скоростях движения частиц реализуется на неустановившихся режимах движения среды [6. 30]. Влияние концентрации от нулевого значения объясняется попаданием частиц в след движения других [24]. Это явление возникает из-за постоянного затягивания окружающей среды в турбулентный след, образуемый за подвижной частицей. Такой эффект по-разному проявляет себя в водной и воздушной средах. [c.71]

Разделение в потоках среды происходит не по крупности частиц, плотности или их форме в отдельности, а по некоторой обобщенной динамической характеристике, учитывающей все эти факторы. Такой всеобъемлющей характеристикой частиц является скорость их движения в конкретном потоке среды. Чем больше алгебраическая разница в скоростях частиц, тем легче их разделить. Из рассмотренных теоретических представлений не совсем ясно, цри каких режимах потока реализуется максимум этой разницы при установившихся или неустановившихся. Так как диапазон скоростей частиц полидисперсного материала является наибольшим в начале разгонного участка, то можно ожидать увеличения эффекта разделения при переводе двухфазного турбулентного потока на неустановившиеся режимы движения. Однако это утверждение нуждается в тщательной проверке. [c.74]

В основном разделение материала проходит на ограниченной высоте пустотелого аппарата. Простое увеличение высоты аппарата неравнозначно сказывается на результатах классификации. Для повышения эффективности процесса необходимо предусматривать специальные мероприятия, способные увеличивать эффект расслаивания. Расслаивание не является чисто абстрактным, через его параметры можно определить основные факторы разделения. Для проведения анализа рассмотрим схему вертикального восходящего потока с подачей материала в средней части (рис. 72). Предположим, что в зону I подано какое-то количество полидисперсного материала с нулевой начальной скоростью всех частиц относительно оси потока. Примем общее количество материала за единицу. Через некоторое время t объем, занимаемый материалом в потоке, увеличится за счет перехода частиц в зоны II и III. При этом в обоих направлениях какое-то количество частиц приобретут скорость движения, близкую к установившейся для каждого класса, т. е. расслоятся. [c.191]

Критическая скорость. В настоящее время проведено много исследований по определению величины критической скорости и предложено более тридцати различных уравнений. Однако пока еще нет объективной оценки для определения критической скорости, вернее, границы перехода от неподвижного слоя к кипящему. Кроме того, граница перехода не обязательно должна иметь скачкообразный характер. Критическая скорость зависит от полидисперсности материала и состояния поверхности частиц, которые, несомненно, отличались в опытах отдельных авторов. Но основной причиной расхождения результатов различных работ является, очевидно, то, что для неустановившихся гидродинамических режимов практически очень трудно определить критическую скорость с хорошей воспроизводимостью даже на одном и том же материале. [c.120]

На рис. V-20, г показана схема сушилки с горизонтальным расположением зон. Распределительный газовый короб разделен перегородками на отдельные камеры, в которые подают агент сушки с определенными параметрами. Каждая зона может работать со своими значениями температуры и скорости газов. Над решеткой зоны не разделяются порогами , что обеспечивает беспрепятственное движение полидисперсного материала. [c.209]

Для расчета критической скорости псевдоожижения полидисперсного материала предложено следующее критериальное уравнение [11] [c.7]

Аналогичным образом проводят опыты сушки полидисперсного материала. В опытах, проводимых при разных температурах, загружают примерно одинаковые количества влажного материала. При определении влияния высоты кипящего слоя на скорость сушки опыты проводят при одной и той же температуре, скорости газового потока с применением разных количеств влажного материала. [c.357]

Из анализа данных по началу фонтанирования полидисперсных систем можно сделать вывод о возможности по среднему диаметру частиц рассчитать скорость, соответствующую потере устойчивости фильтрующего конического слоя полидисперсного материала. [c.43]

Существенным эффектом для полидисперсного материала при значительной его концентрации является относительно быстрый разгон мелких фракций, которые при этом догоняют медленно разгоняющиеся крупные частицы и передают им дополнительный вертикальный импульс. Мелкие частицы вследствие соударений с крупными теряют часть вертикальной скорости, но в промежутках между последовательными соударениями вновь быстро ускоряются. Таким образом, происходит перераспределение скоростей частиц. Увеличение скорости крупных фракций оказывается несколько большим, чем уменьшение скорости мелкой фракции. Соответственно суммарная длина разгонного участка для крупной фракции несколько сокращается, а для мелкой фракции удлиняется. За счет взаимных соударений изменяются также и времена пребывания частиц крупной и мелкой фракций в трубе-сушилке, причем с точки зрения равномерности сушки частиц это изменение не является благоприятным, поскольку время пребывания крупной фракции уменьшается, а время пребывания мелких фракций, наоборот, увеличивается. [c.117]

Приближенные оценки также показывают [7], что пульсационное движение частиц мелких фракций, вызываемое турбулентными пульсациями несущего газового потока, не оказывает существенного влияния на скорость движения различных фракций полидисперсного материала. [c.118]

Численные расчеты по уравнениям (4.6), (4.22) и (4.25), проведенные [16] для процесса нагрева полидисперсного газового угля широкого фракционного состава (от 0,01 до 5,5 мм), показали значительное различие не только величин линейной скорости восходящего движения различных фракций, но также весьма неодинаковый темп и степень нагрева крупных и мелких частиц. Мелкая фракция нагревается, естественно, значительно быстрее и уже на небольших высотах практически достигает значения локальной температуры сушильного агента, который, отдавая теплоту более крупным фракциям еще не нагретого материала, продолжает охлаждаться. Таким образом, оказывается, что наиболее мелкая фракция в некотором промежуточном сечении аппарата имеет температуру, более высокую, чем сушильный агент, после чего начинается охлаждение мелкой фракции вслед за понижением температуры сушильного агента (рис. 4.3). Такой эффект локального перегрева мелкой фракции полидисперсного материала может оказаться нежелательным, если продукт не должен перегреваться в процессе его термообработки. Существенно, что наличие перегрева непосредственно не фиксируется какими-либо приборами, измеряющими обычно лишь среднюю по всем фракциям температуру материала на выходе или в любых промежуточных сечениях аппарата. Эффект перегрева мелкой фракции внутри аппарата может наблюдаться также при сушке влажных материалов, когда наиболее мелкие частицы успевают высохнуть и перегреться уже в нижних зонах трубы-сушилки, где температура сушильного агента еще достаточно высока. Существенно, что расчеты процессов нагрева (и сушки) полидисперсных материалов, проводимые по некоторому среднему, эффективному диаметру частиц, принципиально не могут выявить эффекта возможного локального перегрева мелкой фракции. [c.123]

В соотношении (4.42) и других скорость изменения температуры влажного материала по высоте вертикального сушильного аппарата зависит от изменяющихся по ходу двухфазного потока значений температуры сушильного агента, скорости движения частицы, скорости ее обезвоживания и от значения ее средней температуры. Все перечисленные величины подлежат определению в процессе расчета, поэтому интегрирование уравнения (4.42) вновь возможно лишь численными методами при его совместном анализе с уравнениями движения частиц каждой фракции полидисперсного материала (4.6) и с уравнением теплового баланса, которое с учетом теплоты испарения влаги из всех фракций материала имеет вид [16] [c.127]

В кинетическом уравнении (4.42) интенсивность внешнего теплообмена потока сущильного агента с поверхностью влажного материала учитывается через критерий Ни, который является функцией относительной скорости сушильного агента и соответствующей фракции полидисперсного материала. Внутреннее термическое сопротивление частиц [c.128]

Математическая модель процесса сушки (4.70) — (4.73) дополняется начальными условиями, соответствующими заданным значениям температуры сушильного агента и материала, а также влагосодержания частиц в нижней точке подачи полидисперсного материала в трубу-сушилку. Вертикальная скорость частиц всех фракций в начальном сечении принимается равной нулю, а численный пошаговый расчет [c.137]

Критическую скорость для полидисперсного материала определяют из соотношения [c.281]

Процесс уноса частиц из ПС полидисперсного материала естественно связывать с превышением скоростью газа скорости витания мелкой фракции частиц. Впрочем, экспериментально установлено, что не вся мелкая фракция, для которой выполняется условие >И вит> оказывается вынесенной из ПС, те слой в этом смысле обладает некоторой способностью удерживать мелкие частицы в массе более крупных, псевдоожиженных фракций [c.546]

В последние годы получают распространение псевдоожиженные слои с форсированной подачей газа при скоростях выше скорости витания значительной части фракций псевдоожижаемого полидисперсного материала. При этом мелкие фракции материала интенсивно выносятся из пространства слоя, и такой слой может сушествовать только при непрерывной подаче в него все новых и новых порций материала или при возврате всей унесенной мелочи. [c.560]

Движение дисперсных материалов в вертикальном потоке обычно рассчитывается как простая совокупность движения отдельно взятых частиц, скорость каждой из которых определяется только действием сил тяжести, инерции и сопротивления среды [59, 77, 109]. Влиянием же взаи м-ных соударений на скорость частиц как в moho-, так и в полидисперсных системах пренебрегают и в лучшем случае учитывают лишь тормозящее воздействие ударов о стенки. В действительности механизм движения полидисперсного материала в потоке газа в значительной степени определяется соударениями между частицами различного размера. [c.161]

Размытость начала псевдоожижения для полидисперсного материала (рис. 1.3,6) объясняется тем, что для разных фракций псевдоожижение начинается при разных критических скоростях. Для частиц одинаковой плотности с небольшим показателем полидисперсности dmix/dmin для расчета Шкр можно пользоваться формулой (1.10), подставляя в нее эквивалентный диаметр [c.21]

В работе [6] применением теории подобия получена формула для расчета критической скорости псевдоожиження и кр полидисперсного материала, состоящего из фракций разной плотности [c.22]

Н. Б. Кондуковым [55] было проведено исследование с целью определения гидравлического сопротивления слоя зернистого материала в переходной области псевдоожижения полидисперс-ного слоя. Сопротивление полидисперсного материала исследовали в слое железной восстановленной руды, состоящей из частиц от 0,07 до 0,5 мм. Для определения критической скорости псевдоожижения полидисперсного материала предложена зависимость [c.38]

Таким образом, общая тенденция в создании трех режимов восходящего движения пневмовзвеси (дисперсный, дисперсно-стержневой и дисперсно-кольцевой) сохраняется и для полидисперсного материала. Однако в восходящем потоке полидисперсной пневмовзвеси не может сохраниться четкое и плавное изменение концентрации в поперечном сечении подъемника, соответствующее тому или иному режиму. Возникяютцие локальные неравномерности носят случайный характер и во многом зависят от степени полидисперсности твердой фазы, скорости газового потока и других факторов. [c.88]

Объяснением подобной структуры третьей зоны могут служить многочисленные визуальные наблюдения, показывающие, что обычно из основного кипящего слоя выбрасываются вверх не одиночные частицы, а целые группы-пакеты. Такой пакет вследствие своей большой массы [76] должен обладать очень большой скоростью свободного падения Мвит. пак и испытывать слабое, по сравнению с инерционными силами, воздействие потока в над-слоевом пространстве. При совместном движении пакета полидисперсного материала даже самые мелкие частицы, для которых VBai d)пониженную скорость) и падают вместе с ним обратно в слой. [c.273]

Влажность окружающего воздуха не оказывает заметного влияния на критическую скорость псевдоожижения. Последняя зависит только от влажности воздуха, используемого для псевдоожижения. Образование зарядов на частицах, кроме отмеченных явлений, приводит к сепарации полидисперсного материала в слое. При этом слой обогащается крупнодисперсной фазой, а мелкодисперсная под действием электростатических сил накапливается на металлических стенках аппарата, электродах и других металлических устройствах. В псевдоожиженном слое диэлектрического материала идут одновременно генерирование и диссипация зарядов. При установившемся режиме наступает динамическое равновесие между этими двумя процессами, и заряд частиц определяется их размером, конструкцией аппарата и равновесной напряженностью электростатического поля. Подробный анализ механизма электризации в такой сложной системе, как псевдоожиженный слой, в настоящее время невозможно выполнить из-за неизученности явления. Но и ограниченное число исследований показывает, что электрические силы, возникающие в слое, соизмеримы с механическими и должны учитываться в практических расчетах. [c.14]

Схема одного из поворотных сепараторов приведена на рис. 21. Исходный полидисперсный материал вводится в зону классификации с регулируемой начальной скоростью. В аппарате он встречается с восходящим потоком воздуха, под действием которого мелкие частицы отклоняются от первоначального направления движения и выносятся вверх. Крупные частицы, на которые больше действуют массовые силы, выпадают вниз. Установка сепара-цнонной шахты под угло.м к горизонту облегчает разрушение воздухом скопления материала в месте подачи и последующее от- [c.27]

При определенной скорости газа, называемой критической, слой разбухает и переходит в псевдоожиженное состояние. Область скоростей от и = 0 до и — икр является областью спокойного слоя (/). Порозность е и высота слоя h остаются постоянными. С дальнейшим увеличением скорости газа сопротивление слоя практически не изменяется и приближенно равно его весу (нагрузке, в кгс/м ). В случае повышения скорости на границе спокойного и псевдоожиженного слоев наблюдается скачок гидравлического сопротивления, при уменьшении же скорости воздуха, т. е. при переходе от полувзвешенного состояния к спокойному, такого скачка не наблюдается (гистерезис). Явление гистерезиса можно объяснить тем, что для приведения частиц в движение необходимо затратить дополнительную энергию на преодоление поверхностных сил сцепления. Величина скачка зависит от размеров частиц, их укладки и состоя-ния поверхности. Несколько меньшее значение гидравлического сопротивления слоя в области / при уменьшении скорости объясняется, вероятно, более рациональной укладкой слоя полидисперсного материала. В области псевдоожижения // порозность и высота слоя непрерывно увеличиваются обычно в практических условиях значение порозности е в этой области изменяется в пределах 0,55—0,75. Переходное состояние от псевдоожижения к пневмотранспорту (е = 0,9 и выше) иногда называют разбавленной фазой. [c.115]

Интересно отметить, что если для двух установок с площадью решеток соответственно 1 и 15 ж2 принять одинаковый съем с 1 ж2 решетки по материалу и влаге и отношение lib = onst, то скорость потока материала во второй сушилке будет примерно в 4 раза больше, чем в первой. Это указывает, в частности, на немоделируемость кипящего слоя. Температура газов под решеткой должна быть на несколько градусов ниже температуры плавления или размягчения материала. Температура отходящих газов и слоя зависит от свойств высушиваемого материала и требуемой конечной влажности продукта. С достаточной точностью можно допустить, что влажность материала однозначно определяется температурой слоя. Температуру в слое обычно принимают от 40 до 110° С, в зависимости от начальной температуры газов и влажности продукта. В прикидочных расчетах для определения tz можно пользоваться /—d-диаграммой, задаваясь влажностью отработанных газов. Последняя влияет на конечное влагосодержание гигроскопичных продуктов. Это влияние особенно ярко выражено при сушке высоковлажных материалов или растворов. Скорость кипения — наиболее важный фактор в установках с кипящим слоем. Ее оптимальное значение, определяемое экспериментальным путем, зависит от свойств материала и требований, предъявляемых к процессу. Так, при сушке термочувствительных материалов оптимальное значение скорости кипения определяется. хорошим перемешиванием, предотвращающим перегрев отдельных частиц. При сушке полидисперсных частиц следует использовать такие скорости, чтобы крупные частицы находились в зоне повышенных температур. В случае сушки и сепарации оптимальное значение скорости определяется условиями уноса определенной фракции частиц. Необходимо отметить, что скорость кипения является моделируемой величиной и может быть достоверно определена на лабораторной установке. [c.220]

Рабочая скорость воздуха прн обжиге w должна быть выше скорости взвешивания но меньше скорости уноса гл)у. Начало уноса для такого полидисперсного материала, как колчедан, может быть при Шу я ЗкУд. Рабочую скорость прн температуре в печи принимают [c.92]

Рабочая скорость воздуха при обжиге хю должна быть выше скорости взвешивания Шв, но меньше скорости уноса Шу. Начало уноса для такого полидисперсного материала, как колчедан, может быть при х0.ух3ш>в. Рабочую скорость при температуре в печи принимают от 1,5 до 2х0в. [c.64]

Скорость транспортирования материала, а следовательно, и время его пребывания в аппарате, регулируется параметрами вибрации (амплитудой, частотой), а также углом наклона вибролотка и направлением колебаний. Параметры вибрации выбирают таким образом, чтобы материал передвигался вдоль лотка в режиме непрерывного подбрасывания, когда частицы материала касаются днища лишь в отдельные моменты времени, находясь остальное время в полете. Такие режимы создают в слое насосный эффект, благодаря которому теплоноситель циркулирует по высоте слоя, отдавая тепло частицам продукта. Для обработки полидисперсных материалов в установке предусматриваются дополнительный трубопровод 10, циклон 8 и промежуточный бункер 9. [c.34]

Для процессов термообработки мелкодисперсных материалов в псевдоожиженном слое нередко существенной становится так называемая балансовая область задачи, когда общая скорость процесса сушки материала в псевдоожиженном слое лимитируется лишь количеством теплоты, подводимым к слою с псевдоожижающим сушильным агентом. Для частиц малого размера и сравнительно небольшой плотности (или для полидисперсного материала, имеющего частицы малого размера, унос которых из псевдоожиженного слоя нежелателен) величина скорости уноса незначительна, и, если температура сушильного агента на входе в аппарат не может быть высокой из условия термической стойкости материала, то обшее количество подводимой с сушильным агентом теплоты оказывается незначительным по сравнению с большой тепловоспринимающей способностью мелких частиц. Создается такая ситуация, когда материал может поглощать большее количество теплоты и соответственно быстрее высушиваться, но незначительный подвод теплоты с сушильным агентом ог )аничивает общую скорость сушки. [c.177]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология