Податливость продольная

В случае крутильных колебаний приходим к результатам, аналогичным полученным для продольных колебаний, однако скорость упругих волн и податливость изменятся, в соответствии с чем теперь к = (й/с, = = 3(1 + у) / 1 - упругая податливость образца = =32И(пСё ) - упругая [c.210]

К — коэффициент податливости криволинейной трубы, учитывающий влияние внутреннего давления и сопряжения с прямолинейными трубами 7 — коэффициент интенсификации изгибных поперечных напряжений в криволинейной трубе Ри — коэффициент интенсификации изгибных продольных напряжений в криволинейной трубе [c.374]

Вопросам расчета напряженно-деформированного состояния криволинейных труб занималось большое число исследователей. Карманом в 1911 г. [278] теоретически решена задача о большей податливости криволинейной трубы по сравнению с прямой. Причиной повышенной податливости при изгибе кривой трубы является сплющивание ее поперечного сечения. При сплющивании меняется линейный закон распределения продольных напряжений и возникают местные поперечные изгибные напряжения. Карман в своем решении основывался на теории о минимуме потенциальной энергии деформации. Лоренц рассмотрел эту задачу на основе теоремы о наименьшей работе. [c.328]

Рис. 10.1. Коэффициенты податливости волокна 8 и — продольный модуль и коэффициент Пуассона 5ц и VI2 — поперечный модуль и коэффициент Пуассона

Основной эффект увеличения степени вытяжки (т. е. увеличения степени молекулярной ориентации) заключается в возрастании модуля Юнга Е , измеряемого в направлении оси волокна. Поэтому для высокоориентированных волокон 33 много меньше, чем продольная податливость 833 = ц неориентированных полимеров. Для найлона и полиэтилентерефталата наблюдается небольшое уменьшение поперечного модуля Е с ростом степени вытяжки, тогда как Е полипропилена и полиэтилена высокой плотности остается почти постоянным, а Е. полиэтилена низкой плотности сильно возрастает. Продольный модуль Е всех высокоориентированных волокон больше Е- , причем полиэтилентерефталат является в этом отношении наиболее анизотропным волокном, для которого Е Е = 5 /533 = 22,5 (табл. 10.2). [c.226]

Другая отличительная особенность полиэтилена низкой плотности — уменьшение почти в три раза модуля сдвига С в исследованном интервале степеней молекулярной ориентации, в то время как 6 для остальных полимеров изменяется незначительно. Для них s близко к 11, т. е. для полиэтилентерефталата, полиэтилена высокой плотности и полипропилена 1, а для найлона 44/ 11 2. Полиэтилен низкой плотности при комнатной температуре резко отличается от других полимеров тем, что для него продольная податливость 533 составляет величину того же порядка, что и поперечная податливость ц, а податливость при сдвиге 44 более чем на порядок превышает 533 или Исключительное поведение этого полимера иллюстрировалось детальным анализом его анизотропии в разделе 8.4.4. [c.227]

Податливость во всех случаях мала и подобно 33 быстро уменьшается с увеличением степени вытяжки. Поэтому продольный коэффициент Пуассона Vlз= — 1зх/зз слабо чувствителен к степени вытяжки и для всех полимеров, за исключением полиэтилена высокой плотности, не отклоняется суш ественно от 0,5. Таким образом, допуш ение о несжимаемости волокон достаточно обосновано. Отметим, что для анизотропных тел Vlз не обязательно меньше 0,5, но во всех случаях энергия деформирования должна быть положительной [3] [c.227]

Для статистической системы обнаружено, что средняя продольная податливость равна [c.233]

Рис. 10.23. Соотношение между продольной податливостью и двулучепреломлениеы для волокон полиэтилентерефталата (а) и полипропилена (б).

М" — податливость потерь прн продольном сжатии, [c.504]

Формование намоткой осуществляется жидкофазным— мокрым способом из нитей или жгутов с пропиткой их в процессе намотки связующим жидкой консистенции или твердофазным — сухим способом из предварительно пропитанных связующим жгутов или нитей, собранных в ленту, которая становится податливой при нагревании. Различают следующие виды намотки окружную, спиральную, продольно-поперечную и планарную. [c.165]

При этом С) и Сг —функции упругих податливостей материала [4]. Они связаны с модулями упругости в главных орто-тропных направлениях (продольном и трансверсальном, соответственно iiu и Е22) следующим выражением [c.133]

Найдем операторное значение продольной податливости 1/Е и коэффициента Пуассона у . [c.343]

Используя соотношения (VI. 169) и (VI. 182) для операторов продольной податливости и коэффициента Пуассона, получаем [c.343]

На низких частотах пластины обладают большей податливостью к изгибу, чем растяжению. Поэтому перенос энергии осуще-ставляется в основном волнами изгиба. С увеличением толщины пластины или частоты различия в прохождении продольных и изгибных волн уменьшаются. [c.400]

Получить зависимости модуля Юнга (отношение продольных напряжений и деформаций) и модуля сдвига (отношение касательного напряжения к деформации сдвига) кубического кристалла от упругих податливостей в направлении [310]. [c.140]

Числа вдоль кривой соответствуют деформированному состоянию податливого сегмента трубки в продольном сечении (рис. 6.16) на различных стадиях опыта. На графике выделены три режима течения. [c.292]

Обозначения У — податливость технологической системы, мм/Н (см. гл. 1, стр. 27) Су — коэффициент, характеризующий условия резания при точении 5 - подача при точении, мм/об / — глубина резания, мм ЯВ — твердость обрабатываемого материала по Бринеллю, МПа С — коэффициент, характеризующий условия резания при фрезеровании . 5-— подача при фрезеровании, мм/зуб г — число зубьев фрезы О — диаметр фреза, мм В — ширина фрезеруемой поверхности, мм Ср — коэффициент, характеризующий условия резания при бесцентровом шлифовании заготовки из стали 45 непрерывным потоком Ср = 12,28 единичными заготовками Ср=10,5 при наружном круглом шлифовании кругами шириной 40 мм при обработке заготовки из стали Ср = 2,15 и чугуна Ср = 2,0 К — коэффициент, характеризующий состояние шлифовального круга (при остром круге К=, 5 при затупленном К=3) 5,, —продольная подача заготовки при шлифовании 5 — подача при врезном шлифовании — окружная скорость обрабатываемой заготовки, м/мин (/ — диаметр обрабатываемой заготовки, мм Д р — исходная кривизна заготовки для первого перехода механической обработки, мм для последующих переходов — остаточная кривизна заготовки после предшествующего перехода, мм х, у, и, д, г — показатели степеней в формулах (см. Справочник технолога-машиностроителя, т. 2) [c.191]

ИХ беспрепятственный рост в продольном направлении. Макро-скопичеокие механические свойства (деформация при разрыве, кратковременная и долговременная прочность, энергия разрыва) в какой-то степени зависят от числа трещин серебра на площади (поверхности), но все же они сравнимы с соответствующими свойствами хрупкого твердого тела, с деформацией при разрыве, составляющей, 4—5%, и с низкой энергией разрущения. Чтобы заметно увеличить макроскопическую податливость при ползучести и энергию, требуемую для разрыва, следует стимулировать образование больших количеств трещин серебра во всем объеме образца и препятствовать их преждевременному разрыву. Обе цели достигаются путем использования гетерофазных сополимеров или соединений полимеров. [c.385]

Таблица 10.6. Вычисленные и измеренные значения продольных податливостей и податливостей при кручении Х1011 (в см2/дин) для неориентированных волокон

Так как двулучепреломление Аи = Ап ,ах — -j sin G ,то коэффициент продольной податливости, обратный продольному модулю упругости, должен быть прямо связан с двулучепреломле-нием через sin 0, независимо от механизма молекулярной ориентации [50] Тогда с той же степенью приближения [c.241]

Поэтому следует ожидать, что взаимосвязь между продольной податливостью S33 и двулучепреломлением Дге должна быть линейной, а экстраполяция этой зависимости должна дать нулевое значение продольной податливости при максимальном двулучепре-локлении. На рис. 10.23 приведены данные для полиэтилентерефталата и полипропилена, подтверждающие приемлемость сделанного упрощения. Однако значение полученное из этих графиков, не согласуется с экспериментальными данными для большинства высокоориентированных моноволокон, что свидетельствует о недостаточной обоснованности такого приближенного подхода [c.241]

Хенниг [51] предложил выражать изотропный продольный модуль Ей как З/Е = S33 + ц, где S33 и ц — коэффициенты податливости одноосно-ориентированного полимера. Такой подход не является особым случаем составной модели, но следует из упрощенного рассмотрения, не учитывающего сдвиговых компонент податливости. Справедливость такого подхода была подтверждена для некоторых стеклообразных полимеров при низких степенях молекулярной ориентации. [c.241]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см, рис, 3.2), В сопряжениях А к В и в точке С имеются неизвестные разрывы АО , Лд и ДР. Осевое усилие ДР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ/ =ДР5 , вызванный переносом осевого усилия с радиуса Лщ на радиусПри выводе формулы (3. было показано, что для определения неизвестных разрывов, А , АМ должны рассматриваться зависящие от них величины и Здесь [c.138]

Продольная податливость для идеально уиру1их тел, упругие свойства которых не зависят от времени, представляет собой величину, обратную модулю Юнга [c.53]

Модули упругой податливости кубического монокристалла BiizGeOzo S il = 8,5 10- м2/Н, = -0,91 10- м7Н и 544 = = 38 10 м /Н, плотность 9200кг/м . Найти значения скоростей звука в направлениях [100], [010], [001], [110], [110], [Ш]. Объяснить полученное различие в скорости продольной волны в направлении [111] с табличным, которое равно 3600 м/с. [c.140]

Вывод о невозможности восприятия акустических сигналов реальных биохимически частот рецепторами с размерами порядка десятков микрон основан на принятии величины скорости звука в воде 1500 м/сек. Возможно ли исходить из других величин Мы уже отметили, что в работе Б. Б. Кудрявцева и особенно в работах А. П. Сарвазяна и др. [253] показано, что в гелеобразных средах, а также в трубках с податливыми стенками, скорость звука на три порядка меньше, чем в воде, так как в этих условиях нормальная продольная звуковая волна не рас- [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология