Коэффициент продольного перемешивания

Данные таблицы свидетельствуют, что все применяемые поглотители имеют высокий коэффициент продольного перемешивания, который характерен для аппарата со сплошным барботажным слоем. [c.25]

Применительно к нестационарным методам особую трудность по сравнению со стационарной и квазистационарной методиками представляет решение так называемой обратной задачи, т. е. определение коэффициента продольного перемешивания по экспериментально полученной кривой отклика. Наиболее корректно применять для решения обратной задачи методы математической статистики. [c.153]

Здесь Q - удельный тепловой поток - коэффициент продольного перемешивания для теплового потока р, Ср - температура, плотность и удельная теплоемкость сплошной или дисперсной фазы. В общем случае = D . [c.148]

В этой главе в основном излагаются методы определения коэффициентов продольного перемешивания в приближении однопараметрической диффузионной модели. Оценены преимущества и недостатки применяемых методов. Для нестационарных методов ввода трассера (импульсного и ступенчатого) рассматриваются статистические методы решения обратных задач (определение коэффициента продольного перемешивания по экспериментально найденной кривой отклика). Приводятся формулы и графики для расчета в колоннах ограниченной высоты и в предельном случае Обсуждаются экспериментальные [c.147]

Величина коэффициента продольного перемешивания определяется экспериментальным путём. [c.30]

Коэффициент продольного перемешивания Опр, м7с — — (1,31-3,12)- 10" 3,21 10" 0,38- 10" (1,04-3,78)- 10 [c.24]

Результаты измерения коэффициента продольного перемешивания обычно представляются с помощью критерия Боденштейна ) [c.327]

Поскольку величина с,- может быть взята произвольно, то расчет /)п по формуле (3.76) дает возможность использовать не одну точку зкспериментальной кривой отклика, как в предьщущем случае, а любое число точек. Поэтому предпочтительнее вычислять среднее значение коэффициента продольного перемешивания [c.159]

Механизм продольного перемешивания недостаточно изучен. Лишь для наиболее простого случая — однофазного течения жидкости в трубе - Тейлором [203] приведено обоснование диффузионной модели и получено выражение для коэффициента продольного перемешивания. Для двухфазных систем наличие продольного перемешивания качественно объясняют существованием турбулентного следа в кормовой части движущихся капель или газовых пузырей, а также циркуляционными токами разных масштабов. Последние обусловлены неравномерностью распределения дисперсной фазы по сечению и, как следствие, разностью плотностей в центральной и пристеночной областях колонны. [c.147]

Диффузионную модель применяют для описания продольного перемешивания как в сплошной, так и в дисперсной фазе. Обозначим концентрацию растворенного компонента или метящего вещества (трассера) и расход сплошной или дисперсной фаз через с и К, а коэффициент продольного перемешивания через йд. Тогда, согласно диффузионной 10 147 [c.147]

В границах применимости диффузионной модели предполагается, что коэффициент продольного перемешивания постоянен по всему объему аппарата и концентрация постоянна по сечению вплоть до места ввода трассера. Эти допущения не совсем корректны, поскольку в месте ввода трассера поперечная неравномерность может быть значительной и гидродинамические условия на входе и выходе из колонны иные, чем в ее объеме. Однако при высоте колонны, значительно большей ее диаметра, концевыми эффектами можно пренебречь. При соизмеримых значениях высоты и диаметра колонны диффузионная модель неприменима. 148 [c.148]

Таким образом, градиент концентрации на выходе из колонны, являющийся функцией коэффициента продольного перемешивания, имеет точку разрыва непрерывности первого рода при = 0. Граничные условия (3.10), (3.14) удовлетворяют предельному переходу. [c.150]

Для экспериментального определения коэффициента продольного перемешивания применяется метод ввода метящего вещества (трассера). В качестве трассера используются красители, радиоактивные изотопы, добавки, изменяющие электропроводность, и другие вещества. [c.150]

Для повышения точности определения коэффициента продольного перемешивания желательно проводить измерения Со /со I и ф при различных частотах и усреднять полученные результаты. [c.153]

Впервые метод моментов был применен Левеншпилем и Смитом [213] для определения коэффициентов продольного перемешивания по кривой отклика в случае импульсного ввода трассера в середину колонны неограниченной высоты. [c.159]

Использование метода моментов для определения коэффициента продольного перемешивания в колонных аппаратах с учетом ограниченности их высоты описано в работе [212]. В этом случае расчетное значение второго момента, определяемого формулами (3.80) и (3.77), имеет вид [c.163]

Применим теперь асимптотический метод расчета коэффициента продольного перемешивания к случаю, когда кривая отклика определяется формулой (3.47). Для этого преобразуем ее к виду [c.164]

Продольное перемешивание оказывает значительное влияние на ход процесса. При различных значениях коэффициента продольного перемешивания концентрации реагентов на выходе из колонны различаются в несколько раз. [c.299]

Di — коэффициент продольного перемешивания [c.10]

Общий коэффициент продольного перемешивания Е (см /с) выражается суммой [c.24]

Комбинированную модель можно представить как каскад последовательно соединенных диффузионных ячеек с рециркуляционными потоками между ними (рис. П-Б). Перемешивание внутри диффузионных ячеек характеризуется коэффициентом продольного перемешивания Ей- Параметрами рассматриваемой модели являются число Пекле Ре = и1/Е (как у диффузионной модели), коэффициент рециркуляции (как у рециркуляционной моде- [c.28]

Из анализа работ [14, 15, 23, 70, 71, 78—87] следует важный вывод при достаточной длине аппарата продольное рассеяние вещества как за счет турбулентной и молекулярной диффузии, так и из-за неравномерностей в структуре потока можно аппроксимировать одномерной диффузионной моделью с общим коэффициентом продольного перемешивания в соответствии с уравнением [c.35]

Уравнения (111.96) —(111.99) устанавливают связь между площадью под модифицированной кривой отклика 8 —т и коэффициентом продольного перемешивания п —параметром диффузионной модели. [c.69]

Однопараметрическая дафф/эионная модель представляет собой модель идеального вытеснения, осложненная обратным перемешиванием, следующим формальному закону диффузии. Дополнительным параметром, характеризующим эту модель, служит коэффициент турбулентной диффузии или коэффициент продольного перемешивания 0 . [c.29]

Неограниченная система (бесконечный канал) имеет три области (рис. 1У-4), причем границы исследуемой области — О и 21. Интенсивность перемешивания в первой по ходу потока области характеризуется коэффициентом продольного перемешивания Е а, [c.107]

Метод Ариса [124] основывается на одновременном фиксировании двух функций отклика в двух различных сечениях аппарата. Параметры модели находят путем сравнения двух С-кривых по разности их дисперсий До . В этом случае вид импульса и условия движения потока в части аппарата, расположенной до первой (по ходу потока) точки замера концентрации трассера, не влияют на Ла и, следовательно, не сказываются на результатах исследования. Очевидно, этот метод исследования применим также для определения среднего коэффициента продольного перемешивания на участке аппарата между любым промежуточным сечением и выходной границей аппарата. Ниже (с. 127) будет рассмотрено определение интенсивности продольного перемешивания на отдельных участках аппарата. [c.112]

При исследовании колонных аппаратов обычно определяют усредненный коэффициент продольного перемешивания, хотя в реальных условиях он может быть различным на разных участках.-Так, например, в барботажной колонне обнаружены [135] две зоны с различной интенсивностью перемешивания. Это может быть вызвано непостоянством структуры потоков по высоте колонны и [c.127]

В уравнение (IV. 169) кроме Ре исследуемого участка входят Ре последующих участков, поэтому последовательным расчетом можно найти все значения Ре . Для аппаратов большой высоты (большие Рей) уравнение (IV. 169) упрощается, и Рел определяется в явном виде. При исследовании аппаратов малой высоты (небольшие Ре ) приходится решать уравнение ( .169) графическим способом. В результате находят средние значения коэффициентов продольного перемешивания для отдельных участков ап- [c.130]

Выражение (УП1-328) имеет тот же вид, что и уравнение однонаправленной установившейся диффузии, но в нем используется эффективный коэффициент продольного перемешивания Оь- [c.323]

НИИ она падает. Объемная концентрация частиц в первом режиме сравнительно невелика, а скорость частиц достаточно высока. Наблюдается интенсивное мелкомасштабное пульсационное движение частиц и значительное перемешивание как сплошной, так и дисперсной фазы по высоте аппарата. Движение частиц во втором режиме носит замедленный и достаточно регулярный характер . Объемная концентрация частиц Bbmie, чем в первом режиме, и при не слишком больших расходах сплошной фазы близка к концентрации плотной упаковки. Продольное перемешивание значительно снижено по сравнению с первым режимом. Частицы соприкасаются друг с другом. Капли и пузыри в этом режиме заметно деформированы. За эти особенности второй режим движения капель и пузырей получил название режима плотной упаковки [156] или плотного слоя [133]. Из-за высокой объемной кош1ентрации частиц, а следовательно, и значительной межфазной поверхности, а также низких значений коэффициентов продольного перемешивания режим движения частиц во взвешенном состоянии имеет преимущества по сравнению с режимом обычного осаждения при проведении процессов тепло- и массообмена. [c.95]

Граничные условия (3.11), (3.16), (3.13), (3.17) были приняты в работах [207—209]. Отметим, что условия (3.16), (3.17) не удовлетворяют предельному переходу при стремлении коэффициентов продольного перемешивания к нулю. Однако исходные граничные условия (3.10), (3.12), (3.14) и (3.15) им удовлетворяют. Как будет показано в разделе 5.3, градиенты концентращ й.(/у/б / и <1х1с1И на выходе сплошной и дисперсной фаз из колонны равны нулю при сколь угодно малых значениях - п.с.- п.д. и отличны от нуля при >п.с О и - п.д =0- [c.150]

Для решения обратной задачи, т. е. определения коэффициента продольного перемешивания из экспериментально полученной кривой отклика, обычно используются методы избранных точек, наименьших квадратов, моментов, асимптотический и др. Эти методы применялись в основном при импульсном вводе трассера. Они могут бьггь распространены и на другие случаи. [c.158]

Приведем два способа применения метода избранных точек по аЬсциссе точки максимума кривой [213] и по абсциссам точек, которым соответствуют одинаковые значения ординат [214]. Продафференциро-вав уравнение (3.45), получим выражение для расчета коэффициента продольного перемешивания [c.158]

При пересечении кривой отклика с прямой с, = onst имеем два значения абсписс il, и Гз/, соответствующих значению i на восходящей и нисходящей ветвях кривой отклика. Коэффициент продольного перемешивания может быть вьиислен через найденные значения ii,- и tji [215] [c.158]

Диффузионная модель. Нестационарный перенос вещества в потоке описывается уравнением (11.12). Для однонаправленного процесса переноса, осуществляемого за счет турбулентной диффузии и осевого перемешивания (что оценивается введением коэффициента продольного перемешивания Е ), уравнение (11.12) имеет вид [c.47]

Впервые коэффициенты продольного перемешивания в непроточном аппарате (барботажном реакторе) были определены Си-месом и Вайсом [108]. Позже применительно к двухсекционному непроточному аппарату с мешалкой в каждой секции был предложен [109] метод определения межсекционных рециркуляционных потоков. Этот метод основывался на импульсном вводе трассера в первую секцию и снятии кривой отклика во 2-й секции. Дальнейшее развитие рассматриваемые методы получили в работах [24, 26, 42, 110—119]. [c.62]

Нестационарное распространение трассера в непроточной колонне можно формально описать на основе дифференциального уравнения конвективной диффузии (11.12). Применив это уравнение для условий одномерной диффузии при отсутствии протока через аппарат (и = 0) и заменив коэффициент молекулярной диффузии D коэффициентом продольного перемешивания Еп, который для рассматриваемых условий мало отличается от коэффикиента продольной турбулентной диффузии Eat., имеем [c.62]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.52 , c.55 , c.58 , c.62 ]

Последние достижения в области жидкостной экстракции (1974) -- [ c.108 ]

Проектирование аппаратов пылегазоочистки (1998) -- [ c.395 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.152 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.179 ]

Основы жидкостной экстракции (1981) -- [ c.258 , c.311 , c.322 , c.339 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.244 , c.246 , c.265 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.145 , c.151 ]

Методы кибернетики в химии и химической технологии 1968 (1968) -- [ c.102 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.48 , c.137 , c.138 , c.143 , c.149 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.71 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология