Влияние скорости подачи исходного углеводорода

Влияние скорости подачи исходного углеводорода [c.435]

Основны ми технологическими параметрами, оказывающими влияние на процесс жидкофазного каталитического окисления алкилбензолов в среде растворителей, являются состав реакционной смеси (концентрации углеводорода, катализатора, промотора и растворителя) температура давление расход воздуха или кислорода продолжительность пребывания (в периодических услов.иях) или средняя продолжительность пребывания (в непрерывных условиях — величина, обратная скорости подачи исходных реагентов в единицу объема, x=VIU, где V — объем реактора, U — объемная скорость подачи реагирующих веществ) длительность смешения. Важное значение имеет также тип реакционных устройств (аппараты вытеснения, смешения или их комбинации) в которых протекает реакция. [c.45]

Для выбора оптимальной температуры процесса селективного гидрирования масляных альдегидов в бутиловые спирты при давлении 150 ат была поставлена серия опытов в интервале температур 160—240 °С, при объемной скорости подачи жидкого сырья 2,0 в исходном сырье содержалось 29,1% альдегидов. Основные результаты этих опытов представлены в табл. 3. Установлено, что при 160 °С глубина превращения альдегидов составляет лишь 65,4%, а при 180 °С уже 92,1%, причем реакция идет селективно, т. е. выход спиртов от превращенных альдегидов равен 100%. Дальнейшее повышение температуры (до 220—230 °С) позволяет добиться полной конверсии альдегидов, однако селективность процесса в этом случае значительно понижается. Так, при 200 °С глубина превращения альдегидов повысилась до 95,6%, но выход спиртов понизился до 98,5%. Часть альдегидов подвергается глубокому гидрированию с образованием углеводородов. Таким образом, при давлении 150 ат наиболее выгодные условия с точки зрения производительности катализатора и выхода спиртов создаются при использовании в качестве рабочей температуры 200 °С, В этом случае выход бутиловых спиртов в расчете на пропущенное сырье составляет 94,2%, в то время как при 1Й0 и 220 °С выход спиртов равен соответственно 92,1% и 92,2%. Опыты по изучению влияния температуры при давлении 300 а/л (табл. 4) показали, что наиболее целесообразной ц [c.44]

В присутствии алюмо-кобальто-молибденового катализатора (средний размер гранул 4—6 меш), при объемной скорости подачи углеводородов 0,05 мол. па 1 г катализатора в час, температуре 371° С, давлении водорода 11,4 а/п и скорости пропускания водорода 1,2 моля на 1 моль исходного сырья. Авторы изменяли каждый из этих показателей при сохранении остальных постоянными. Они считали эти параметры независимыми друг от друга и поэтому не изучали их взаимного влияния. Катализат опи анализировали лишь на обш,ую серу методом лампового сожжения. [c.111]

Подобные же, хотя менее точные результаты при изучении влияния разбавления газа синтеза азотом получили Сторч с сотрудниками [14] (табл. 128). Последняя графа этой таблицы содержит исправленный выход жидких и твердых веществ в г/м 2Н2 + 1СО. Он вычислен при допущении, что выход на 1 ж обратно пропорционален объемной скорости в интервале 90—135 час. Средний исправленный выход при подаче газа синтеза, содержащего 1,0% азота, равен 88 г/л , а для газа, содержащего 16,3% азота, 109 г/ж и для газа с 28,6% азота 163 г/м . Этот исправленный выход является приближенным. В опытах с газом синтеза, содержавшим 28,6% азота, величина отношения водорода к окиси углерода в исходном газе была меньше, чем в других опытах. В связи с этим нельзя произвести точное сравнение данных опытов. Однако как исправленные , так и неисправленные данные табл. 128 обнаруживают такую же тенденцию, которая наблюдалась в табл. 127. При одной и той же объемной скорости разбавление газа синтеза 16—30% азота приводит к заметному увеличению выхода жидких и твердых углеводородов. Однако при постоянной объемной скорости подаваемого газа объем окиси углерода, превращающейся на единицу объема катализатора в час, уменьшается с возрастанием содержания инертного газа. [c.277]

Скорость подачи исходного углеводорода зависит от размеров аппарата, но ее небольшие колебания около оптимального значения для данного реактора не оказывают большого влияния. Установлено также, что применение газа-носителя, например азота, не дает никаких преимуществ. Обычно малая скорость подачи способствует более полному фторированию, а поэтому большие скорости применяются для получения частично фторированных продуктов. В типичном лабораторном реакторе скоросгь подачи углеводорода составляет обычно около 20 мл ч. [c.435]

Методика проведения опытов. Все опыты проведены в проточной системе под давлением Влияние кислорода и образовавшейся воды на селективность катализаторов исследовалось в сериях опытов с Н2 как содерн авшим примесь О2 (приблизительно 0,1%), так и очищенным от О2 и Н2О при этом катализатор подвергался длительной обработ1 е Н2 соответствующей чистоты и затем проводилась серия опытов. При исследовании зависимости селективности катализаторов от давления последний подвергался очистке от О и Н О [3]. В этих опытах изменялись лишь парциальное давление и скорость подачи Нг, а остальные параметры — условное время контакта, парциальное давление и скорость подачи метилциклопентана — оставались постоянными. С целью стабилизации активности между опытами катализаторы обрабатывались На в течение 4—6 час ири давлении 50 атм и при температуре опыта. Селективность катализаторов в реакции гидрогенолиза метилциклопентана оценивалась но отношению образовавшегося к-гексана к сумме образовавшихся 2- и 3-метилнептанов (коэффициент селективности н-Св/цзо-Св). С целью установления независимости коэффициента селективности от вторичных реакций опыты проводились при различной скорости подачи исходного углеводорода и, следовательно, при различной конверсии. Аналогичным способом исследовались и другие реакций — деалкилирования этилбензола и циклизации к-октана. [c.297]

Для изучения влияния условий риформирования на показатели процесса и качество катализата первой стадии были проведены опыты при давлении 3.0 МПа., циркуляции водородсодержащего газа 1200 нл/л сырья и объемной скорости подачи сырья 3 и 5 час Результаты опытов приведены в таблице 5.8. гам же приведена характеристика исходного сырья. В изученных условиях риформирования протекают реакции ароматизации, изомеризации и гидрокрекинга в результате выход парафиновых углеводородов нормального строения снижается до 15,0-20,9% мае. в сравнении с содержанием их в сырьс 25,8%о мае., т.е. на 4,9-10,8% мае. Уменьщение выхода н-парафиновьгх углеводородов объясняется не только их гидрокрекингом и дегидроциклизацией, но и их изомеризацией, поскольку выход жидких продуктов превыщает 90%> мае. 1 аким образом, на платиноэрионитный катализатов СГ-ЗП при комбинированной переработке может постпупать сырьё, содержащее на 5-1% мае. меньще н-парафиновых углеводородов, чем в исходном сырье, что с учетом выхода жидких продуктов первой стадии должно повысить суммарный выход стабильного катализата на 3-5%о мае. Экспериментальная проверка данного вывода была осуществлена на пилотной установке с двумя последовательно соединенными реакторами, работающими в едином циркуляционном контуре. [c.130]

Было показано, что ароматизацию парафинов целесообразно проводить при более высоких температуре и объемной скорости подачи сырья. Исследовали катализат, отобранный после второго реактора промышленной установки, т. е. с очень малым содержанием нафтенов, поскольку исходные нафтены уже подверглись ароматизации. Одинаковое содержание ароматических углеводородов в катализате (60% масс.) соответствует выходу катализата 80% (масс.) при 500°С и объемной скорости 1,5 ч и выходу 87% (масс.) при 510°С и 5,0 ч" . При этом выход кокса (в процентах на ырье) во втором случае значительно ниже. Сравнение углеводородного состава катализатов, имеющих практически одинаковую концентрацию ароматических углеводородов, но полученных при разных сочетаниях температуры и объемной скорости (500 С и 1,5 ч , 519°С и 5,0 ч ), показало, что при более высоких температуре и объемной скорости из парафинов было получено более половины ароматических углеводородов, тогда как при более низких параметрах только одна треть. Причиной этого является более высокая, чем для гидрокрекинга, энергия активации дегидроциклизации, поэтому влияние температуры на реакцию ароматизации парафинов больще. [c.196]

Объемная скорость подачи сырья оказывает влияние на время контакта исходных реагирующих и промежуточных продуктов с катализатором. В соответствии с закономерностями хи.мической кинетики с увеличением объемной скорости преобладающую роль в процессе начинают играть реакции, протекающие интенсивно дегидрирования нафтеновых углеводородов, гидрокрекинга тяжелых парафиновых углеводородов и изомеризации углеводородов С4 и Сз роль реакций в процессе, требующих более длительного времени (дегидроциклизации, деалкилирования и гидрокрекинга легких углеводородов), снижается. [c.23]

Перенос водорода через катализатор оказывает существенное влияние и на реакции изомеризации, несмотря на то, что водород не входит в стехиометрические уравнения этих реакций. Например, бутен-1 или транс-бутт-2 в течение нескольких часов не изменялись при 573 К в контакте с наружными стенками пробирки из сплава палладия с 23% (масс.) серебра, когда объем пробирки откачивали. Как только внутрь пробирки впустили водород до давления Ю Па, началась изомеризация, а после накопления водорода пошло гидрирование [53]. Прекращение подачи водорода через мембранный катализатор приводило к уменьшению скоростей этих реакций, а снижение давления водорода в зоне их протекания до 3-10 Па — к дегидрированию образовавшегося бутана в исходный углеводород и превращение в него же образовавшихся изомеров. Главным продуктом изомеризации бутена-1 был транс-бутея-2, а из него получался главным образом цис-бутен-2. Участие атомов водорода в процессах изомеризации бутенов истолковано согласно [54] тем, что к молекуле исходного углеводорода присоединяется атом Н, а возникающий радикал С4Н9 теряет атом Н не от того углеродного атома, по которому прошло присоединение водорода. [c.107]

Опыты с пентадиеном-1,3 (ПД), изопреном (ИП) и ЦПЕ, а также их бинарными смесями с ЦПД на мембранном катализаторе из сплава палладий — рутений показали [63], что при подаче водорода через катализатор скорость гидрирования ЦПД, ПД и ИП соответственно в 4,0 2,3 и 1,5 раза больше, чем при подаче водорода в смеси с исходным углеводородом. Эти результаты объяснены с учетом относительных адсорбционных коэффициентов гидрируемых соединений, которые были определены по методу [64]. Найдены предельные содержания ПД и ИП в ЦПД, при которых скорость и селективность гидрирования ЦПД в ЦПЕ остаются близкими к найденным для чистого ЦПД. Для выяснения влияния размера цикла циклоиолиолефи-нов и числа двойных связей в нем на скорость и селективность гидрирования изучены [65] превращения циклооктадиена и цик-лододекатриена на мембранном катализаторе из сплава палладия с 9,8% (масс.) рутения. [c.110]

Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]