Модели аппаратов

Рис. 1Х-1. Построение математических моделей аппаратов для разделения

С учетом сказанного перейдем к расчету теплот процессов производства высокооктановых бензинов. Принимается, что теплота процесса определяется только температурой, давлением, составом исходных и конечных вешеств, но не типом аппарата или промежуточными стадиями. Поэтому при определении теплот реакций можно использовать любые модели аппаратов и промежуточные стадии. [c.107]

Для изотермических процессов равновесие между фазами является только функцией их состава. В этом случае расчет числа теоретических ступеней, необходимых для осуществления того или иного процесса, заключается в последовательном, от ступени к ступени определении концентраций фаз, выходящих из теоретических ступеней, с помощью уравнений (III. И) и уравнений внутреннего материального баланса (рабочих линий). В основе расчета лежит модель аппарата со ступенчатым контактом фаз, причем каждая ступень считается теоретической. [c.44]

Физико-химическая модель аппарата, записанная в математических терминах, носит название математической модели реактора. Таким образом, математическая модель реактора представляет собой лишь отображение физико-химической модели. [c.23]

Математическая модель аппарата позволит проанализировать результаты процесса в промышленных условиях, выбрать оптимальный режим и осуществить оптимальное проектирование, а также разработать автоматизированную систему управления процессом. [c.173]

Реальные аппараты. Условия перемешивания в реальном аппарате, как и для двух последних моделей, могут быть промежуточными между условиями в аппаратах идеального перемешивания и идеального вытеснения. Поэтому для создания математического описания реального аппарата можно использовать структуру описания каскада или аппарата с продольным перемешиванием. При этом необходимо экспериментально определить зависимость F (х) или R (т) и по ней найти Ре - Зная легко определить Dl (для модели аппарата с продольным перемешиванием) или М (для модели каскада). [c.110]

Если соотношения (1У-17) и (1У-18) показывают, что М < 5, то можно использовать для расчетов модель аппарата с продольным перемешиванием или определить правильную величину М подбором по соотношению (1У-И). [c.122]

Ограниченные струи исследованы также достаточно подробно [3,4, 19, 28, 30, 134]. Результаты некоторых из этих исследований, проведенных на моделях аппаратов, при наличии в них сопротивления, рассредоточенного по сечению (зернистых слоев), будут рассмотрены ниже. [c.53]

Рис. 6.4. Схемы испытанных моделей аппаратов

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/5и = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий Лк/Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру- лого сечения с отношением площадей 0,1. [c.145]

Рис. 7.2. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения при Ру,1Р - 9,6

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2, В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Н = 0), полей скоростей на расстоянии Я/Л, яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за пей спрямляющего устройства и на расстоянии HiD . 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

На рис. 7.5 приведены спектры потока в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (/ / о = 9,6) ири центральном входе потока вверх и различных решеток. [c.163]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились иа модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

Сопоставляя результаты экспериментальных исследований модели аппарата круглого сечения с боковым входом потока при установленной уголковой решетке (рис. 8.3, а) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, а, убеждаемся в достаточно высокой эффективности этой решетки [c.204]

Рис. 8.6. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (/ к 16) при вводе потока через полутрубу вниз

Кольцевой (периферийный) ввод потока в аппарат. Для многих аппаратов конструктивно лучше осуществлять ввод потока периферийно, по кольцу, опоясывающему начальный участок корпуса аппарата. Такой ввод потока был подробно исследован на описанной модели аппарата круглого сечения с отношением площадей Рц/Ро 16. При этом необходимо было уточнить вопрос о том, существенно ли выполнение подводящего кольца с переменным сечением или оно может иметь постоянное [c.210]

Основные параметры модели аппарата, на которой проводились опыты [127), былп следующими О,, = 400 мм 4 < 65 [c.270]

Аналогичные результаты получены [111] при исследовании распределения порозности в слое промышленных гранул катализаторов конверсии углеводородов в моделях аппаратов (D 57ч 97 мм), В этих опытах наименьшее значение порозности получилось на расстоянии от стенки аппарата, равном одному наружному диаметру кольцевой гранулы. [c.272]

Рис. 10.35. Распределение безразмерных скоростей концентраций и плотности пылевого потока в сечении рабочей камеры модели аппарата с боковым входом потока

Ячеечная модель (рис. П-2) является наиболее простой моделью [4—11]. Согласно ячеечной модели, аппарат состоит из ряда последовательных ячеек полного перемешивания, через которые проходит (проходят) транзитный поток (потоки). Параметром ячеечной модели, количественно характеризующим продольное перемешивание, служит число ячеек полного перемешивания п. С увеличением п структура потока приближается к модели полного вытеснения, а с уменьшением п — к модели полного перемеши- [c.26]

Рис. -12. Облако в двухмерной (о) и осесимметричной (б) моделях. Аппарат 51 X 6 мм ( , ) система стеклянные вшкросферы — воздух — N0,. Аппарат 44 X 5 мм (О. ) система вольфрам — вода — краситель.

Таким образом, механизм физических процессов в реакторе описывается тремя типами физических моделей микрофизическая модель, макрофизическая модель и физическая модель аппарата данной конструкции. [c.23]

Для определения средних скоростей во входном сечении модели аппарата и в его рабочей камере одновременно с другими параметрами снимались показания Я, контрольного микроманометра — разность полного давления рц в центре подводящего участка и статического давления р на боковой стенке этого же участка. Следовательно, эта величина пропорциональна динамическому давлению в указанном сечении. Путем соответствующих пересчетов и введения тарировочпых коэффициентов определялись средние скорости в различных сечениях. [c.161]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутствии распределительных устройств (рис. 7,2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает ео свободной струей. О степени не]1авномерностн потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,., полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и ио отношениям скоростей [c.162]

Рис. 7.8. Поля сюростей в рабочей камере модели аппарата прямоугольного сечения при центральном входе потока вверх

Рис. 7.14. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки при боковом входе потока FyjFa = 9,6)

Рис. 7.15. Спектры потока (по шелковинкам) в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Рк1Ра = 9,6) при боковом входе потока (НрЮн > 0,2) и различных решетках а — без спрямляющей решетки. 0,35 б,— со спрямляющей реи1ет-кой. И/0 = 0.5 I — р= = 0 2 — Ер = 4,9 3 — = 6. 4 - = 30 . 5 -

Результат . измерения сопротивлен1 я входного участка модели аппарата с решеткой были представлены в виде зависимости коэффициента сопротивления участка Соу,, от числа Re = w DJw Согласно кривым, с увеличением Re, по крайней мере от Re = 10 , коэффициент сопротивления участка практически не зависит от числа Re, и, следовательно, полученные при Re 10 значения 2оуч модели могут быть с достаточной точностью ф11няты для расчета гидравлического сопротивления входных участков больших аппаратов. [c.188]

Многочисленные экспериментальные исследования по определению потерь во входном участке моделей аппаратов подтвердили правильность теоретического положения о том, что общее сопротивление участка с системой peHjeTOK, когда за последней достигается полное растекание потока по сечению, не превышает сопротивления участка с одиночной оптимальной рен1еткой. [c.191]

Рис. 8.1. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Рк1Ра 16) при боковом входе потока

Рис. 8.3. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата 1фуглого сечения (/ к/ о

Рис. 8.4. По. 1я скоростей в рабочей камере. модели аппарата круглого ссчеиия (Ри Ро ири боковом входе иотока с системой экранов

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(,1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей P,JPu = 9,5, так и круглого с отношением площадей Р /Ро 16 (рис. 8.4). Если при Р /Ри < 10 степень неравномерности потока М 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М яг 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (Ср 2 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей (Л 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF Ai 16 (рис, 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ( 12 / 0,35) или ре1петки из уг(,>лков ( р 60 / 0,15) с приваренными к вершинам уголков пластинками обеспечивается удовлетворительное распределение скоростей по сечению аппарата (уИ, SK 1,5, см. рис. 8.5, б, и М,- 1,2, см. рис. 8.4, в). [c.207]

Рис. 8.7. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечсиия (Ру,1Р 16) при вводе потока через патрубок под углом 45 вииз

В опытах Н. М. Тихоновой [134], проведенных на модели аппарата с отношением FJF,, = 39 и Яо = 25 (рис. 10.1, а), измерения скорости проводили с помощью пневмонасадки. По кривым I (рис. 10.1, б) видно, что границы свободной струи находятся в пределах аппарата до расстояния S = s /R - 2,5. Площадь поперечного сечения струи F . = F, в данном случае составляет 0,5/ сечения s = 15,6 и примерно совпадает с fh- в сечении 5 -= 25. При дальнейшем продвижении струп, т. е. с увеличением s вследствие того, что дополнительному растеканию ее по сечению препятствуют стенки аппарата, происходит ее деформация и изменяется характер распределения скоростей. Это имеет место как при отсутствии каких-либо препятствий внутри аппарата (кривые 2, [c.268]

Следует отметить опыты на модели аппарата [105], в которой вход в надслойное пространство осуществлялся через диафрагмы, установленные в начале аппарата. Диаметр отверстия диафрагм менялся так, что отношение площадей FjFq могло варьироваться в широких пределах (5—20). В этих опытах меняли также относительные расстояния Но до слоя, относительную толщину слоя относительный размер зерен слоя = dJD . Режим течения соответствовал [c.269]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях и т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залипание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (хд < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология