Сварка рения

В зависимости от материала, диаметра и назначения существует несколько способов соединения пластмассовых труб. Трубы из ABS могут стыковаться с помощью резьбовых соединений, скользящих муфт или путем сваривания с применением растворителя. Трубы из полиэтилена соединяются с помощью вставных фитингов, раструбов или сращиванием под давлением. Метод вставных фитингов заключается в том, что внутри концевых участков стыкуемых секций располагают вспомогательную опорную трубу, после чего секции соединяют наружным зажимом. Трубы из полиэтилена могут стыковаться посредством раструбных соединений, выполняемых с помощью специальных инструментов, и с применением нагревания для размягчения материала. При сращивании под давлением используют внутренние металлические укрепляющие втулки и уплотняющие прокладки кругового поперечного сечения для получения водонепроницаемого обжатого шва. Самые простые и распространенные способы стыкования труб из поливинилхлорида — сварка в растворителе и раструбное соединение. Материал растворенных участков перемешивается и соединяется, вследствие чего после испарения растворителя образуется монолитный шов. При раструбных соединениях труб из поливинилхлорида применяют либо сварку в растворителе, либо установку резиновой манжеты. В нервом случае гладкий конец одной трубы закрепляется в раструбном уши-рении другой. Во втором случае резиновую манжету помещают в углубление, образованное на раструбном конце (рис. 6.17). Стенки гладкого конца для облегчения устройства шва срезают на конус, и соединение выполняют пз тем простого проталкивания покрытого смазкой конца трубы в раструб и зажатия его резиновой манжетой для получения водонепроницаемого шва. В распределительных водопроводных системах предпочтение отдается раструбному соединению с резиновой манжетой, которое отличается простотой и быстротой выполнения по сравнению с технологией сварки в растворителе. [c.158]

Аргоно-дуговая сварка молибденовых сплавов при струйной зано в нагретом состоянии их пластичность повышается. Сварные соединения, выполненные дуговой сваркой в камере с инертными газами или сухим водородом, обладают несколько большей пластичностью, допуская изгиб до 20° при комнатной температуре. Пластичность сварных соединений может быть несколько повышена при сварке на больших скоростях (200—300 м/ч) за счет образования швов с более мелкозернистой структурой, а также при использовании присадочной проволоки из молибдена с 20—25% рения. При электроннолучевой сварке угол загиба соединений (толщина листов 1 мм) достигает 20—60° при комнатной температуре, а при подогреве до 180—200° С соединения допускают изгиб до сплющивания. Применение при аргоно-дуговой и электроннолучевой сварке молибдена рениевой присадочной проволоки (до 50% Ке) позволяет значительно повысить пластичность сварных соединений угол загиба для сплава ВМ-1 при 20° С при содержании в шве до 50% рения достигает 180° [14] при более высоком содержании рения пластичность снижается. [c.281]

Прочность сварных соединений сплава ВМ-1 (толщина листов 1 мл ), выполненных сваркой плавлением без присадочного металла и с присадочной проволокой с рением, приведена в табл. 10. [c.281]

Процесс контактной сварки основан на использовании тепла, выделяемого электрическим током, сваривании этим теплом металла, доведении его до пластического (а при некоторых видах сварки до жидкого) состояния, механическом сжатии и соеди-рении (сварки). [c.27]

Методы а), б), е) и частично в) служат для выявления внут ренних дефектов, метод и) характеризует в известной мере меха нические свойства сварного соединения, остальные методы выяв ляют лишь наружные дефекты сварки. Поэтому следует еще раз подчеркнуть, что главную роль в обеспечении высокого качества ремонтных сварочных работ играет предварительный и сопутствующий контроль. [c.369]

Термопары с содержанием рения до 25% изготовить легче, чем термопары из чистого вольфрама. Этот сплав менее склонен, чем вольфрам, к разрушению после нагрузки при высокой температуре в атмосфере водорода или после сварки. Вольфрамовый сплав с 25% Ке применяют в качестве отрицательного термоэлектрода. Положительным термоэлектродом служит сплав вольфрама с 3% Ке. [c.188]

В теплообменных аппаратах разборной конструкции внутренние трубы в ряде случаев с наружной стороны выполняют с ореб-рением. Различные конструкции оребрения показаны на рис. 159. Ребра можно изготовлять в виде штампованных корыт, приваренных контактной сваркой, или из полос, которые вставляют в канавки, полученные протяжкой, и затем закрепляют обжатием кромок канавок (завальцовка ребер роликами). Ребра, присоединенные приваркой, эффективнее ребер, прикрепляемых заваль-цовкой, вследствие лучшего прохода тепла в месте соединения, [c.184]

Существует большое многообразие конструктивных форм ореб-ренных трубных элементов и методов их получения. Наиболее распространенные из них продольное оребрение, выполненное прокаткой, вытяжкой из расплава или сваркой поперечное, выполненное набором ребристых элементов на трубе и дальнейшее их соединение сваркой, пайкой либо деформированием поперечновинтовое, выполненное прокаткой или навивкой ленты с различными методами ее крепления на трубе. [c.148]

Компактный металлический рений получается главным образом методом порошковой металлургии, прессованием порошкового рения в штабики, последующим спеканием их при температуре 1200 С (первое спекание) и сваркой (высокотемпературным спеканием) при 2700Ч2 в вакууме и атмосфере водорода. Компактный рений получается также методом дуговой плавки в водоохлаждаемом медном тигле. [c.150]

Трубы можно разрезать дисковой электропилой с последующим снятием заусенцев зубилом и напильником. Для экономного расходования труб желательно получить при заготовке минимальное количество коротышей — обрезков. Рационально поэтому готовить одновременно т рубы для нескольких аппаратов разного раз1мера. При полной замене труб в аппарате не рекомендуется ставить трубы, сва ренные из двух кусков, так. как 1) сварные швы обычно быст рее корродируют, чем металл труб, 2) затрудняется чистка внутренней поверхности труб-вследствие образования в месте сварки шейки (рис. 102), Единичные дефектные трубы можно заменять составными, но не более чем из двух кусков. Трубы меньшего, чем положено, диамет1ра можно использовать, раздав их концы после отжига (не более чем а 2—3 мм), с повторным отжигом после раздачи.. [c.185]

При аргоно-дуговой и электроннолучевой сварке сплавов ниобия, молибдена, тантала и рения формирование щвов протекает удовлетворительно, но нагрев этих металлов в деформированном состоянии вв1зывает рекристаллизацию и рост зерна на участках щва и прилегающих зон (менее значительные для сплавов рения), что снижает пластичность сварных соединений ниобия и тантала по сравнению с основным металлом и вызывает хрупкость соединений молибдена. [c.273]

Сварные соединения молибденорениевых сплавов, выполненные электроннолучевой сваркой, имеют прочность, практически равную прочности исходного материала с увеличением содержания рения от 20 до 50% пластичность швов значительно возрастает [12]. Механические свойства сварных со- [c.282]

Рений. Сварные соединения рения образуются без затруднений при контактной точечной сварке. При электроннолучевой сварке молибденорениевых сплавов (до 50% Re) сварные швы формируются удовлетворительно (см. табл. 11). При сварке плавлением молибдена используется молибденорениевая проволока в качестве присадки. [c.283]

Тугоплавкие металлы (вольфрам, молибден, ниобий, тантал, рений) переводят в компактные методом порошковой металлургии. Для этого порошок металла прессуют в стальных прессформах при давлении 2000—6000 ат. Полученные цилиндрические заготовки — штабики спекают прокаливанием при 1200°С в атмосфере водорода. При этом происходит восстановление следов окислов вольфрама или молибдена и штабики приобретают необходимую механическую прочность. Затем проводят повторное спекание — сварку в специальных сварочных аппаратах (рис. 57), где штабик нагревается (в случае вольфрама до 3000° С) током низкогс напряжения (10—15 в) и большой силы (до 10 ООО а). В процессе сварки происходит испарение примесей и рост кристаллов металла. Такой металл, имеющий остаточную пористость (до 15%), проко- [c.154]

При испытаниям на агиб средний угол загиба для четырех образцов должен быть в среднем Hje менее 5j для образцов, сваренных ду10воч электросваркой, и для образцов, св ренных газовой сваркой, при минимуме для отдельных образцов, сваренных электросва кой, не ниже 40° и сваренных газосваркой не ниже 60°. [c.208]

Коэффициент полезного действия сварки также зависит от толщины свариваемых пленок. С увеличением толщины пленки при одной и той же длительности сварки увеличивается к,п.д. установки. Это объясняется тем, что при сварке тонких пленок потери энергии катодными электродами составляют больший процент, чем при сварке толстых пленок. Для повышения к.п.д. установки обычно прибегают к снижению длительности сварки. Применение этого етода сварки имеет большое преимущество, заюпочающееся в ус-рении процесса нагрева. Кроме того, при применении этого ме-тепло проникает во внутренние слои материала. Сварка то-кам1 (ВЫСОКОЙ частоты осуществляется либо под некоторым давлением чечным соединением, либо шовной сваркой. [c.313]

Для того чтобы уменьшить время пребывания наплавленного металла при опасных температурах (в процессе остывания шва после сварки), обычно рекомендуется для коррозионно-стойких сталей применять способы сварки с наименьшей энергией, организовывать искусственное охлаждение сварного соединения (например, сваркой на медной подкладке, поливом водой шва, снижением атмосфе рной температуры и другими способами). В связи с этим целесообразнее для коррозионно-стойких толстостенных конструкций применять многопроходную сварку швами с малым поперечным сечением (и, следовательно, с малой энергией сварки каждого шва) вместо однопроходной сварки под флюсом или электрошлаковых способов, имеющих большую эне ргию. При многопроходной сварке легче получить разориентированную структуру металла шва, как правило, без зональной ликвации, с мелкими дендритами. Считается, что мелкозернистая структура более стойка против большинства видов коррозии (межкристаллитной, ножевой, язвенной под напряжением и др.). Крупнозернистая структура имеет более широкие межзеренные прослойки, объем которых меньше, чем объем межграничных прослоек в мелкозернистой стали. В мелкозернистой стали насыщенность границ зе рен всякого рода несовершенностями по абсолютной величине меньше, чем в крупнозернистой. Поверхность границ зерен в мелкозернистой стали более развита, а, следовательно, фазы выделения более разобщены. Вследствие этого при прочих равных условиях пограничные участки в мелкозернистой структуре более стойки к коррозии, чем в крупнозернистой. [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология