Расход острого пара

Расход острого пара, mV4. . 90 — [c.22]

II на входе в колонну 80 Расход острого пара, м /ч. . 60 Температура низа отпарных колонн, °С [c.23]

Водяной пар применяют также для интенсификации нагрева нефтяных остатков в трубчатых печах при вакуумной перегонке. При этом добиваются большей степени испарения нефтепродукта, предотвращения закоксовывания труб. Расход острого пара в этом случае принимают 0,3—0,5% на сырье. [c.69]

Расход острого пара при нагревании жидкости определяют из теплового баланса [c.161]

Наиболее распространенное решение - уменьшение температуры отгонки бензольных углеводородов путем подачи в десорбер острого пара. При этом насыщенное поглотительное масло предварительно подогревается либо глухим паром наиболее доступных параметров (0,5-0,6 МПа) до 135-140°С, либо в трубчатой печи (до 180°С). Применение нагрева в трубчатой печи позволяет уменьшить расход острого пара (с 2-3 до 0,8-1,0 т на 1 т бензольных углеводородов). Общими недостатками этой наиболее распространенной схемы десорбции оказываются большой расход пара, увеличение объемов теплообменной аппаратуры и расхода охлаждающей волы, образование значительных объемов сточных вод, содержащих бензольные углеводороды, цианиды и тиоцианат аммония. [c.164]

Наиболее распространенное решение — уменьшение температуры отгонки бензольных углеводородов путем подачи в десорбер острого пара. При этом насыщенное поглотительное масло предварительно подогревается либо глухим паром наиболее доступных параметров (0,5—0,6 МПа) до 135—140°С, либо в трубчатой печи (до 180°С). Применение нагрева в трубчатой печи позволяет уменьшить расход острого пара (с [c.287]

Расход острого пара определяют, учитывая равенство конечных температур нагреваемой жидкости и конденсата. Тогда по уравнению теплового баланса находим [c.313]

Минимальный расход острого пара можно найти сле- [c.321]

При применении перегретого пара в качестве десорбирующего агента его можно рассматривать как инертный газ и вести расчет подобно указанному на стр. 315, т. е. находить необходимое для достижения заданной степени отгонки ф число единиц переноса [по формулам (1У-112) или ( У-ИЗ) или, при ступенчатом контакте, число ступеней [по формулам (1У-114) или (1У-115)1. При этом надо задаваться расходом острого пара V, а также температурой процесса. По принятой температуре находят константу равновесия т и далее определяют фактор отгонки 5. Принятые температуры затем проверяют по тепловому балансу. [c.322]

Несмотря на то, что в непрерывном процессе приходится нагревать уголь на 100° С выше, а при 10 кГ/см на 200° С выше, чем в периодическом процессе при атмосферном давлении, расход тепла на 1 кг продукции составляет 600—900 кал при расходе острого пара 0,5 кг кг продукта. Это соответствует общему расходу пара около 2,0 кг кг поглощенных углеводородов, между тем как в периодических адсорберах общий расход пара на десорбцию и сушку составляет 4—6 кг кг. [c.163]

Оптимальный режим выпарной установки обеспечивает получение концентрированного раствора из последней ступени и вторичного пара нужных параметров из промежуточных корпусов в заданном количестве при минимальной затрате тепла. Это достигается соблюдением заданной кратности испарения и отбора в требующемся количестве вторичного пара из отдельных корпусов. Расход острого пара, греющего первый корпус, обычно минимален при максимально возможном отборе необходимого количества вторичного пара из корпусов, находящихся ближе к концу выпарной установки. [c.210]

Техническая характеристика избыточное давление греющего пара —3 кгс/см расход острого пара на 1 кг выпаренной воды — 0,4 кг габариты— 5,5 X 3,3X 3,0 м. [c.344]

Расход острого пара определяют из уравнения теплового баланса. [c.341]

Расход острого пара через сопло [c.210]

Расход острого пара по формуле (VII. 42) [c.278]

Расход острого пара [c.287]

Расход острого пара во втором периоде при том же коэффициенте всасывания [c.287]

Фактически расход пара при постоянном давлении за критической областью постоянный = 410 кг/ч. Имеем три значения расхода острого пара — 620 кг/ч tn i = 264 кг/ч и т р = = 410 кг/ч. В целях повышения экономичности установки надо иметь два компрессора на первый и второй периоды выпарки. [c.287]

Расход острого пара в первой ступени [c.296]

Мы рассмотрели расчет пароструйных вакуум-насосов без промежуточной конденсации пара по ступеням. Выпарная установка, показанная на фиг. УП. 26 имеет группу пароструйных вакуум-насосов с промежуточной конденсацией пара между ступенями. В предыдущем расчете расход острого пара на две ступени без конденсации составил 75,4 кг или 7,54 кг/кг удаленного воздуха, при этом на вторую ступень расходуется пара в 4,4 раза больше чем на первую. В насосах без промежуточной конденсации пара на каждую последующую ступень расходуется приблизительно в 5 раз больше пара, чем на предыдущую. Но в рассмотренной установке отработанный пар из второй ступени используется в теплообменнике. В этом случае насосы работают практически бесплатно. В установке (фиг. УП. 26) насосы работают на выхлоп. [c.297]

С учетом расхода циркуляционного пара на нагрев замеса в подогревателе общий расход острого пара на разваривание составит [c.175]

Различаются схемы и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, в пределах каждой из схем расход воды меняется от 1 до 3—5 м /т, а расход пара на эжек-цию — от 1 до 3 % по отношению к сырью колонны и является соразмерным расходу острого пара, подаваемого в низ колонны. [c.93]

Время пребывания замеса в смесителе-предразварнике 10... 15 мин. Следует иметь в виду, что при повышении температуры замеса за счет вторичного пара значительно уменьшается расход острого пара на разваривание. Например, при повышении температуры замеса с 70 до 90 °С расход пара на разваривание снижается на 26 %. [c.755]

Если раствор на десорбцию поступает при температуре кипения абсорбента, то по всей высоте десорбера эта температура будет постоянной, и процесс протекает в изотермических условиях. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, так как пар расходуется только как десорбирующий агент. Рассмотренные условия следует определить как идеальные. В реальных условиях на процесс десорбции острым паром затрачивается некоторое количество теплоты (на компенсацию потерь теплоты в окружающую среду и др.), и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие этих затрат. При этом расход острого пара будет выше, чем рассчитанный расход инертного газа. [c.95]

В чем сущность перегонки с водяным паром Как ведут определение расхода острого пара на процесс [c.141]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

Затем одним плунжером насоса 3 замес подают в контактную головку 4 для дальнейшего и мгновенного подогрева до температуры 90—95°С также вторичным паром, после чего он поступает в расширитель 5 небольшой вместимости. Пр1г е-нение некоторого избыточного давления вторичного пара и нагнетательного действия I ступени насоса позволяет создать подпор во всасывающей линии II ступени насоса, что облегчает его работу н дает возможность закачивать нагретый до 95°С замес в варочный аппарат. Большое значение имеет и кратковременность нагрева, прн котором вязкость массы не успевает достигнуть максимальной величины. Нагрев до 90—95°С позволяет снизить расход острого пара на варку в связи с более полным использованием вторичного пара. [c.101]

Расход острого пара давлением 0,6 МПа на нагрев подваренного замеса в контактной головке составит 10840X3,58(135—80) X Х1,04/(2762,9—568,2) = 1011,5 кг, где 135 — температура замеса в контактной головке, °С 2762,9 — теплосодержание пара при давлеиии 0,6 МПа, кДж/кг 568,2 — теплосодержание конденсата при 135° С, кДж/кг. [c.175]

Удельный расход острого пара на разваривание по массе очищенного сырья составит 1153,8X100 2751 = 39,9 /о- [c.175]

На описанной установке потери феносольвана за счет испарения, омыления, перехода в обесфеноленную воду (10—30 мг л) и в сырые фенолы (до 0,1%) составляют около 0,2 кг на 1 очищаемой воды. Потери феносольвана на о.мыление могут быть уменьшены, если из очищаемой воды удалчгь аммиак, либо нейтрализовать его углекислым газом. Расход острого пара на [c.83]

В процессе нейтрализации от эфира-сырца отгоняется до 50% избыточного спирта, что дает возможность сократить расход острого пара на последующей стадии отгонки летучих [176]. Отмечается [183], что при проведении нейтрализации в режиме кипения с последующей отгонкой воды под вакуумом соли моиоэфира выпадают из раствора в легкофильтруемой форме. [c.54]

Для сокращения расхода острого пара фирмой Меле-Безонс (Франция) разработан способ непрерывной отгонки летучих от пластификаторов на нескольких последовательно расположенных колоннах при постепенном понижении давления от атмосферного [c.59]

Уваренная канифоль содержит около 0,2 °/о летучих веш,еств Упругость их паров дчя температуры 173 °С составляет 0,1 кПа Поэтому теоретический расход острого пара в конце уваривания канифоли составляет (98—0,1) 18/(0,1 138) = = 163 1 В процессе уваривания канифоли в канифолевароч ную колонну необходимо подводить тепло в виде глухого пара в количестве, необходимом для нагрева и испарения перего няемой жидкости и компенсации теплопотерь Если это тепло не подводить, то очо будет отниматься от острого пара Это вызовет снижение его температуры и замедление процесса Таким образом, в периодических условиях расход острого водяного пара к концу процесса резко повышается Во избежание большого расхода пара уваривание канифоли ведут в не-прерывнодействуюш,пх колоннах при высоких температурах, [c.197]

Во все змеевики колонны и в барботер подается пар высо кою давления (1,0—1,2 МПа) В нижней части колонна обо рудована гидрозатвором для выхода канифоли, который пре пятствует проскоку паров вместе с канифолью Поскольку на нижних тарелках находится уже практически уваренная кани фо1ь, содержащая очень небольшое количество летучих веществ, поддержание жидкости на нижних ситчатых тарелках осуществляется за счет подачи острого пара Поэтому при сни женин производительности колонны по канифоли нельзя сни жать расход острого пара, ибо в противном случае эти тарелки буду г оголены Это предопределяет повышенный расход ост poro пара в случае недогрузки колонны [c.221]