Поток удельный

Q — тепловой поток q — плотность теплового потока (удельный тепловой поток) [c.9]

Предварительный подогрев сырья. Для снижения удельного расхода кислорода применяют предварительные подогреватели сырья, рассчитанные на достижение температуры 650°С и выше в зависимости от состава сырьевого потока. Удельный расход кислорода можно вычислить с точностью порядка 1 % из опубликованной в литературе [8] зависимости. Согласно этим данным, повышение температуры подогрева природного газа на 100°С снижает удельный расход кислорода приблизительно на 3,6%. [c.195]

Поверхностная плотность теплового потока (плотность теплового потока, удельный тепловой поток) килокалория в час на квадратный метр ккал/(ч м ) ватт на квадратный метр Вт/м 1 ккал/(ч м ) = = 1,163 Вт/м [c.257]

Для сжимаемых сред (газов и паров) при больших перепадах давления в сужающем устройстве уравнения расхода будут отличаться от уравнений (205) и (206), так как при сужении потока удельный вес среды уменьшается вследствие понижения ее давления. [c.293]

Обычно Tir > 1 (исключение составляют некоторые электролиты). Это объясняется тем, что растворенные вещества нарушают однородность потока. Удельной вязкостью называется величина [c.200]

Если поток, поступающий или покидающий печной змеевик, состоит только из одной фазы, то значения удельных теплосодержаний определяются непосредственно по формулам или графикам, приведенным в главе II. В случае двухфазного потока, удельное теплосодержание потока в целом может ыть подсчитано, по удельным теплосодержаниям отдельных фаз, если известна доля одной из фаз. [c.282]

Для того чтобы частицы данной гидравлической крупности о ве выпадали в усреднителе в одном циркуляционном потоке, удельная подач воздуха должна составлять [c.28]

Древесина (в штабеле до 1 м) 2—материалы со средней плотностью теплового потока (удельной теплотой пожара) 5 — картонная тара —картонные коробки в складах и текстильные изделия 5 —стеллажи с бочками в шесть рядов 5 — стеллажи с бочками высотой 4 м 7 —резиновые изделия в штабелях 1,8—4,3 м 5 —губчатая резина и пластмассы Р —полистирол в упаковке (в штабеле 2,4—6,4 м) а — низкая степень пожарной опасности Ь — средняя пожарная опасность с — высокая пожарная опасность — весьма высокая пожарная опасность [c.167]

Для обобщения экспериментальных данных по к. п. д. использовались лишь результаты опытов, соответствующие восходящим ветвям кривых зависимости к. п. д. от м и Эти области представляют, очевидно, наибольший практический интерес. Известна возможность корреляции найденных к. п. д. по затрате энергии на перемешивание жидкостей. При этом некоторые исследователи [2] относят затраченную энергию к единице объема жидкости в аппарате, а другие [3] — к суммарному расходу потоков. Удельная энергия, [c.246]

Рассмотрим следующую задачу. Дана пластина толщиной 2Я1, соприкасающаяся с двумя пластинами, каждая из которых имеет толщину Теплофизические свойства крайних пластин тождественны, но отличны от свойств средней пластины. В месте контакта этих пластин (плоскость x= R ) расположены источники тепла, способные выделять постоянный тепловой поток удельной мощности д. Начальная температура для системы пластин постоянна и равна Тд. Температура поверхностей крайних пластин с момента действия источника поддерживается постоянной и равной начальной. [c.107]

Последнее уравнение — не. аналог (4.1), поскольку оба уравнения принципиально описывают один процесс — теплопередачу, но по-разному. Уравнение (4.1) дает количественное значение переносимой теплоты через заданную поверхность аппарата, которое может быть больще или меньше в зависимости от времени работы, температурного режима и т. д. Уравнение (4.2) через удельный тепловой поток (удельную тепловую нагрузку) характеризует интенсивность теплообменника, т. е. тепловую мощность или его максимальную способность к переносу теплоты. Из рис. 4.1 и уравнения (4.2) следует, что для конструирования высокоинтенсивного аппарата надо стремиться к максимальным значениям К и ДГ, но последний связан и ограничен технологическим регламентом В итоге конструктор должен создавать теплообменные аппараты, выбирая теплообменные процессы с высокими значениями коэффициента теплопередачи К. Высокое значение К, как [c.250]

Определение перечня свойств н характеристик, представляемых в Справочнике, производилось с учетом потребностей в них при расчете и исследовании наиболее распространенных процессов горения и расширения (сжатия) и сопутствующих им процессов тепломассообмена. Признано необходимым приводить равновесный состав продуктов сгорания, их термодинамические и теплофизические свойства (энтальпия, энтропия, теплоемкости, скорость звука, коэффициенты вязкости и теплопроводности), характеристики процессов (температура, давление, скорость потока, удельный импульс, удельная и относительная площадь канала и др.). [c.11]

Магнитная индукция Напряженность магнитного поля Магнитная проницаемость абсолютная Магнитная постоянная Намагниченность Магнитный момент Магнитный поток Удельная магнитная энергия Энергетическое произведение [c.409]

Плотность теплового потока, удельный тепловой поток [c.10]

Рециркуляционная модель [28—44], иногда называемая ячеечной моделью с обратными потоками, предполагает, что аппарат состоит из ряда последовательных одинаковых ячеек полного перемешивания, через которые наряду с основными проходят рециркуляционные (обратные) потоки (рис. И-4). По этой модели параметрами степени неидеальности потока являются число ячеек полного перемешивания п и коэффициент межъячеечной рециркуляции f=W u, где — средняя линейная скорость обратных потоков (удельная рециркуляция). Заметим, что W = <л q (где ш — объемная скорость межъячеечных рециркуляционных потоков, мУч q — площадь поперечного сечения аппарата). [c.28]

На рис. 6.2 дана зависимость энергетических характеристик теплообмена при Rem==10 и А[э/ э=10-2 от отношения Re потоков с Рг= =0,7 для поверхности с естественной шероховатостью и гладкой. Из рисунка следует, что при увеличении Rer гладкой поверхности (уменьшении R при заданном Rem) отношение энергетических коэффициентов сравниваемых поверхностей l if растет, отношения тепловой мощности (или плотности теплового потока при f = idem) t], и затрат мощности на циркуляцию потока (удельная) падают. При R=l, т. е. при [c.94]

Обычно наибольшей скоростью в пределах колеса является относительная скорость на входе. Очевидно, что как с точки зрения уменьшения общих потерь на трение, так и по соображениям уменьшения чисел М и степени диффузорности целесообразно стремиться к возможно меньшему значению величины Участок поворота потока из осевого направления в радиальное в колесах закрытого типа обычно выполняют с некоторой конфу-зорностью. Так как в области поворота потока удельный объем газа почти не изменяется, то можно написать [c.116]

Это объясняется тем, что внутренние необратимые потс.ри в струйном алпарате (удар, трелие и др.) наряду со снижением коэффициента инжекции приводят к повышению эксергии сжатого потока. Удельная эксергия сжатого потока в действительном процессе выше, чем в теоретическом, ес>е, . Поэтому (бр—бс)/(бс—бн) < . Коэффициент полезного действия идеального струйного компрессора, как н механического трансформатооа тепла, состоящего из идеальной турбины и идеального компрессора, равен единице. [c.144]

Расчет аппаратов выполняется с целью определения технологического режима процесса, основных размеров аппарата и его внутренних устройств, обеспечивающих заданную четкость разделения исходного сырья при заданной производительности. Технологический режим процесса определяется рабочим давлением в аппарате, температурами всех внешних потоков, удельным расходом тепла на частичное испарение остатка и холода на конденсацию паров в верхней части колонны, флегмовым числом или удельным расходом абсорбента. Основными размерами аппарата являются его диаметр и высота, зависящие главным образом от типа контактного устройства в колонне. [c.23]

Разделительные характеристики кольцевого сопла обычно не сильно отличаются от соответствующих параметров системы со встречными струйными потоками. Удельные энергозатраты при этом несколько ниже, как и ожидалось, в силу более благоприятной конфигурации каналов питания и отбора. Незначительность потерь на треиие в таком устройстве так же, как и эффективное ускорение гексафторида урана в потоке легкого вспомогательного газа, наглядно демонстрируется тем фактом, что максимум противодавления тяжелой фракции, в которой концентри- [c.253]

Таким образом, согласно уравнениям (1.43) и (1.44), общая удельная энергия АРддщ = которую необходимо сообщить жидкости извне (в данном случае с помощью насоса), расходуется на создание кинетической (скоростной) энергии потока АР = ру/ 2, на сообщение потоку удельной потенциальной знергии геометрического подъема АР = pgz, на преодоление возможной разности статических давлений в корще и в начале трубопровода АРд и на компенсацию необратимых потерь (АР части от общей объемной механической энергии потока. [c.68]

В дополнение к данным об аэродинамике факела с повы-шеЯным уровнем пульсаций приведем результаты исследования энергетических и макрокинетических характеристик. Не обсуждая деталей расчета тепловых потоков, удельного тепловыделения и других характеристик, укажем на целесообразность проведения его в рамках приближенной квазиодномерной (вдоль линий тока) схемы принципиально двумерного (плоского или осесимметричного) течения. Такой расчет сводится к определению (на основе данных о динамическом и тепловом полях) конвективного и кондуктивных потоков тепла при заимствовании эффективных значений теплопроводности из полуэмпирических теорий турбулентности. В результате может быть получена подробная информация о тепловой структуре факела. Последнее позволяет рассчитать изменение вдоль линий тока удельного тепловыделения, определить эффективные значения суммарных кинетических констант горения, сопоставить между собой кинетические характеристики ламинарного и турбулентного факелов, а также данные, соответствующие различным условиям проведения эксперимента (в частности при наложении пульсаций и без них). [c.200]

Как уже отмечалось, удельные энергетические потоки (удельные расходы топлива тхнм напрямую связаны с соответствующими КПД (см. формулы (4.109) и (4.110)). Если рассматривать элементарный технологический модуль с целевой функцией (4.116), то в формулы (4.109) и (4. И 0) при этом будут входить итоговый физико-хими-ческнй (массообменкый) и тепловой КПД этого модуля, в данном случае (без учета регенераций и потерь во вспомогательном блоке) соответственно равные (см. формулы (4.53) и (4.66)) [c.320]

Кроме указанных выше корреляций для параметров Ф , Фо и Ri и других существуют более точные корреляции, учитывающие также влияние на градиент давления в двухфазном потоке удельного массового расхода (на единицу шющади трубы). Таковы корреляция Ба-рокши, соотношение Чизхолма и Сазерленда, также представленные в [6]. [c.184]

Размерности остальных величин да м/сек-, у кГ1м -, с1 м-, X ккал м час °С с ккал кГ. °С х кГ. сек м g м, сек -, все параметры среды берутся при среднелогарифмической температуре ti потока удельная теплоемкость с берется при постоянном давлении. [c.217]

Из закона подобия вытекает далее, что действующа5 в потоке удельная сила сопротивления движеник жидкости а равняется произведению величины и функцию числа Рейнольдса [c.14]

Здесь Gia,, G,a, и Gie— расход компонента в жидкой фазе, в периферийном и приосевом потоках газовой, фазы G w и G e — расход периферийного и приосевого газовых потоков Gia, — расход компонента при испарении жидкой фазы х] , и — молярная доля компонента в жидкости до и после испарения Х , х]е, x ie молярная доля компонента в приосевом потоке, жидкой и газовой фазах приосевого потока е ,, ве — молярная доля жидкости на стенке камеры и в приосевом потоке kito, feie — константа фазового равновесия компонента в жидкости и приосевом потоке —удельная эн- [c.147]

Мощность, тепловой поток Удельная теплоемкость Теплота фазового превращения, нтальпня [c.465]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология