Поток тепловой удельный

Плотность потока тепла (удельный тепловой поток) [c.213]

Первое слагаемое в правой части уравнения (1.79) означает приток (отток) тепла в г-фазу за счет фазового превращения, теплообмена с поверхностью раздела фаз, агрегации частиц (где ягь у = [1 г—р)—удельный поток тепла, приносимый у-фазой при объединении частиц). Первое слагаемое (во второй квадратной скобке) характеризует изменение внутренней энергии за счет работы внутренних сил второе слагаемое отражает переход части кинетической энергии силового взаимодействия несущей и г-фаз во внутреннюю энергию третье и четвертое слагаемые представляют переход во внутреннюю энергию кинетической энергии из-за неравновесного обмена импульсом при фазовых превращениях и при столкновении частиц, происходящих при неравных скоростях. Легко показать, что избыток кинетической энергии, возникающий за счет столкновения, переходит только во внутреннюю энергию г-фазы. Доказательство аналогично проведенному относительно соотношения (1.70). [c.36]

Терморадиационные сушилки. В этих сушилках необходимое для сушки тепло сообщается инфракрасными лучами. Таким способом к материалу можно подводить удельные потоки тепла (приходящиеся на 1 его поверхности), в десятки раз превышающие соответствующие потоки при конвективной или контактной сушке. Поэтому при сушке инфракрасными лучами значительно увеличивается интенсивность испарения влаги из материала. [c.628]

Тогда из формулы (И1-7) после подстановки формул (III-8), (III-9) и (III-14) удельный поток тепла, поступающего через поверхность баллона или наземного резервуара, [c.110]

Здесь к/ — полная удельная энтальпия газа, д — вектор потока тепла величина hj представляет собой зависящую от протекающих в поверхностном слое процессов полную энтальпию, вносимую в газ через внешнюю границу поверхностного слоя частицы /-го типа и отнесенную к единице массы испаряющегося вещества. Два последних члена в уравнении (43) учитывают работу, которую распыленные частицы совершают над газом, и энергию, поступающую в газ вместе с испаренным веществом. [c.351]

Чтобы определить удельный по площади поток тепла, передаваемый путем теплопроводности окружающей среде от зоны горения, воспользуемся общим уравнением теории теплопроводности для шарового источника тепла, находящегося в стационарном режиме внутри шаровой сферы [4] [c.59]

Уменьшение удельного потока тепла в кристалл на границе раздела в результате действия внутренних источников тепла определяется выражением [c.163]

Рассмотрим простейший случай нагрева однофазной жидкости— нагрев идеальной жидкости (ее удельная масса не зависит от температуры и давления) в закрытом сосуде при полном перемешивании (фиг. 7.1). Предположим, что поток тепла от его источника к жидкости не зависит от температуры нагреваемой жидкости. Это условие, например, полностью выполняется, если источником тепла служит электронагреватель, сопротивление [c.221]

Тепловая энергия потока есть тепло, необходимое для нагрева вещества потока от температуры окружающей среды То до температуры потока Т. Удельная тепловая энергия в общем виде вычисляется так [c.224]

Критерии Ыи, Рг и Ог, подобно Не, являются не отвлеченными числами, а имеют определенный физический смы л. Напомним, что критерий Не выражает меру отношения инерционных сил к силам трения. Критерий Ми = а/(Х/1) можно толковать как меру отношения плотности конвективного потока тепла (а) к удельному тепловому потоку при чистой теплопроводности в слое толщиной I, т. е. к/1, или как кратность увеличения интенсивности теплообмена в результате конвекции по сравнению с чистой теплопроводностью. [c.283]

Стационарный режим, осуществляемый указанными выше способами для слоев, ожижаемых капельной жидкостью, имеет свои особенности. Конструктивное оформление экспериментальной установки при непрерывной подаче в поток жидкости и выгрузке материала связано с решением особых уплотняющих узлов. Поскольку для капельной жидкости характерны ббльшие теплоемкость и плотность, введение в слой различных нагревательных или охладительных устройств связано с необходимостью использования больших источников энергии. Чтобы с достаточной точностью изучить теплообмен между частицами и капельной жидкостью (а также газом), оптимальным является вариант, обеспечивающий постоянно действующие источники или отводы тепла, равномерно распределенные по объему кипящего слоя. Это возможно путем индукционного на>рева, позволяющего свободно, в широком диапазоне, регулировать тепловыделения в слое, имитировать аппараты, работающие в действительно стационарном режиме с высокими значениями объемного удельного потока тепла, направленного от частиц к среде. [c.46]

Вытяжку загрязненного воздуха всегда следует делать в зави симости от удельного веса загрязнений. Пары углеводородов,, хлор, сернистый и другие газы, более тяжелые, чем. воздух, опускаются вниз, откуда их и следует отсасывать. Но такое распределение газов происходит только, при отсутствии в помещении восходящих конвекционных потоков теплого воздуха, увлекающих в верхнюю зону помещения тяжелые газы, пары и пыль. В этом случае их удаляют, пользуясь естественной вытяжкой и вентиляционными отсосами. [c.23]

Распределение тепловых потоков вдоль выделенных трубок тока показано на рис. 8-17. Там же приведены кривые плотности тепловыделения, рассчитанные из уравнений баланса теплоты для соответствующих элементарных отрезков трубок тока. Как видно из графика, кондуктивный поток теплоты в начале кривых всегда отрицателен (это соответствует подводу теплоты к данному участку трубки), а затем положителен (отвод теплоты) и практически отсутствует в области интенсивного подъема температуры и завершения горения. В свою очередь, удельное тепловыделение за счет химической реакции на начальном участке каждой из трубок тока весьма мало. Разогрев потока смеси в этой области осуществляется преимущественно за счет переноса теплоты эффективной теплопроводностью из периферийной зоны в прямоструйном факеле и из осевой в обращенном, а в конечном счете — от горящего за стабилизатором газа. Повышение температуры вдоль трубки сопровождается резким ростом скорости реакции и тепловыделения, а затем снижением их вследствие выгорания смеси. В этой области роль эффективной кондукции пренебрежимо мала и тепловыделение обеспечивает прирост конвективного потока тепла вдоль трубки. [c.201]

Рис. 8-17. Распределение конвективных и кондуктивных потоков тепла и удельного теплосодержания вдоль трубки тока в прямоструйном гомогенном факеле а— 5Ь = 0, б —5Ь = 0Л7

Описание теплопереноса стало бы ближе к описанию диффузии, если бы поток тепла описывался не градиентом температуры градиентом удельной энтальпии После достижения изотермического [c.180]

Обозначим средний удельный поток тепла на единицу поверхности через п, тогда (2-5-4) можно написать так [c.112]

При температуре 630°К и среднем содержании газа = = 0,06 моль1моль поток тепла 5-10" кал см -сек), что при коэффициенте а = 9 -10 кал см -сек-град) дает разность температур между потоком и наружной поверхностью зерна, составляющую около 0,6 °С. В дальнейшем в ходе расчета изменение удельной теплоемкости и массовой скорости в зависимости от радиального положения учитываться не будет. [c.200]

Так, чем меньше размеры копонны, тем труднее это условие выдержать, поскольку при этом быстро растет удельная поверхность теплопотерь (внешняя поверхность колонны, отнесенная к ее объему). Дпя лабораторныз опонн величина удельной поверхности составляет 2-0,7 см /см , в то время как для промышленных копонн диаметром более 3 м она составляет 0,12-0,1 см /см . Поэтому в промышленных условиях обычная изоляция наружной стенки колонны толщяяой 100-120 мм позволяет свести потери Qo до 2-5% от общего потока тепла, проходящего через колонну. Обычной изоляцией лабораторных аппаратов эту величину не удается снизить даже до 20-30%. [c.144]

Количество тепла, проходящее за час через единицу олощади любой поверхности, называется удельным потоком тепла q и измеряется в ккал1м -ч. [c.48]

Явление термоосмоса — течение жидкости через капилляры или пористые перегородки под действием градиента температуры — связано с отличием удельной энтальпии жидкости в граничных слоях и тонких порах АН (эрг/см ) от объемных значений. Изотермическое течение слоев жидкости с измененной энтальпией создает избыточный поток тепла, порождающий градиент температуры в направлении течения. В соответствии с законами термодинамики необратимых процессов [7] должен существовать также и перекрестный эффект, а именно течейие жидкости в отсутствие перепада давления под действием градиента температуры, т. е. термоосмос. [c.322]

Формально требования изобаричности невыполнимы из-за существенно большой разности удельных объемов графита и алмаза. Но поскольку при переходе графит — алмаз величиной работы рс1У нельзя пренебречь и учитывая, что процессы кристаллизации не относятся к изоэнтропийным (из-за наличия, в частности, необратимых потоков тепла и диффузии, т. е. источников энтропии), закон Гесса неприменим. Кроме того, переход графит —алмаз относится к монотропным, и в этом смысле необратимость процесса уже подразумевается. [c.302]

В дополнение к данным об аэродинамике факела с повы-шеЯным уровнем пульсаций приведем результаты исследования энергетических и макрокинетических характеристик. Не обсуждая деталей расчета тепловых потоков, удельного тепловыделения и других характеристик, укажем на целесообразность проведения его в рамках приближенной квазиодномерной (вдоль линий тока) схемы принципиально двумерного (плоского или осесимметричного) течения. Такой расчет сводится к определению (на основе данных о динамическом и тепловом полях) конвективного и кондуктивных потоков тепла при заимствовании эффективных значений теплопроводности из полуэмпирических теорий турбулентности. В результате может быть получена подробная информация о тепловой структуре факела. Последнее позволяет рассчитать изменение вдоль линий тока удельного тепловыделения, определить эффективные значения суммарных кинетических констант горения, сопоставить между собой кинетические характеристики ламинарного и турбулентного факелов, а также данные, соответствующие различным условиям проведения эксперимента (в частности при наложении пульсаций и без них). [c.200]

Prandtle number Pr тепл, критерий Прандтля, характеризующий теплофизические свойства потока —произведение удельной теплоемкости и вязкости жидкости, деленное на ее теплопроводность. [c.548]

Р — рабочее давление над мембраной, Па р — парциальное давление, Па Р, — давление насыщенного пара г-го компонента, Па q — удельный поток тепла, Вт/м qf др, qr — расходы исходной смеси, пермеата и ре-тентата соответственно, кмоль/с [c.373]

Введем следующие обозначения. Удельный поток тепла через любую поверхность, параллельную мембране, в стационарных условиях будет одинаков. Обозначим эту величину через q. Коэффициенты теплоотдачи для более нагретой и менее нагретой жидкостей обозначим через а, и аг соответственно. Аналогичным образом температуры двух жидкостей вдали от поверхности мембраны и у поверхности обозначим через Ь, /2, ть 1т2- Коэффициент теплопроводности мембраны обозначим через X, ее толпшну через б, а удельную теплоту парообразования переносимого через мембрану вещества обозначим через г. Поток тепла от более нагретой жидкости к поверхности мембраны можно вычислить с помощью уравнения теплоотдачи [c.437]

Здесь QQ — разность удельных энтальпий твердой и газообразной фазы, Уо = с (3/41ху/=, где с — средняя скорость звука, а = = [хА/Н, fi — теплота сублимации при О °К, рассчитанная на единицу массы, А — атомный вес металла, В — газовая постоянная, q — падающий на поверхность полупространства х > О поток тепла. Согласно (1.32) можно сразу написать выражение для определения y t) ), минуя непосредственное решение уравнения (15.1) [c.158]

Ввиду крайне малой удельной теплоемкости газа-носителя можно считать, что нагревание неподвижной фазы происходит за счет потока тепла от стенок колонки. Теплопроводность твердых носителей, которые обычно применяются в препаративной ГХ, очень мала, а их удельная теплоемкость может быть значительной, поэтому при любых изменениях температуры стенок колонки в ней появляются градиенты температуры, перпендикулярные направлению движения газового потока. Гиддингс [3] предложил простой способ вычисления таких градиентов. В случае малых времен удерживания и для широких колонок этот способ неприменим. Обширные исследования распределения температуры в препаративных ГЖХ-колонках большого диаметра в случае программирования их температуры провели Хьюпе с сотр. [4]. Основным уравнением при этом является известное уравнение теплопроводности Фурье [5] [c.200]

Смотреть страницы где упоминается термин Поток тепловой удельный: [c.45] [c.56] [c.56] [c.146] [c.74] [c.602] [c.556] [c.66] [c.208] [c.60] [c.323] [c.298] [c.539] [c.15] [c.159] [c.157] [c.191] [c.102] [c.221] [c.90] [c.127] [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология