Поток удельный диффузионный

Удельный диффузионный поток 1д, как было показано ранее, выражается уравнением (И1, 3) [c.69]

Удельный, диффузионный поток г д, кйк было показано ранее, выражается уравнением (1П, 3) [c.69]

Ректификация —процесс диффузионный. Для бинарной смеси удельный диффузионный поток компонента из одной фазы в другую (через единицу поверхности в единицу времени) [c.106]

Удельный массовый поток молекулярного диффузионного переноса определяется по формуле [Л. 2-12] [c.85]

В этих условиях р представляет собой удельный (отнесенный к единице объема системы) конвективный поток между зонами. В общем случае между проточными и застойными зонами аппарата, помимо конвективного, может происходить также диффузионный обмен. Общий обменный поток между зонами к-я ячейки /ос удобно представить уравнением [c.126]

При введении электролитов (хлоридов К, Na, Ь1) значения электрических потенциалов в торфе увеличиваются (С=10 моль/100 г с. в.). По величине изменения потенциала катионы располагаются в ряд К+>Ь1+>На+ [235]. Рост удельной поверхностной проводимости частиц торфа приводит к тому, что миграционный перенос ионов Са + (находящихся преимущественно в плотной части диффузионного слоя) может быть противоположным по направлению потоку дисперсионной среды в материале. [c.82]

Разноречивы мнения о роли твердых частиц в механизме перемешивания газа. Одни [6, 22 считают, что порции газа чисто механически захватываются частицами, движущимися навстречу основному потоку газа, другие [23, 24] указывают на преимущественно адсорбционный характер переноса газа пористыми частицами. Такие выводы сделаны но результатам экспериментов с непористыми материалами. Вероятно, в зависимости от гидродинамического режима (пузырчатый и агрегатный) удельный вес того и другого механизма различен, а в общем рассмотрении оба они имеют место. Так же, как и для твердых частиц, при описании перемешивания газа применяют диффузионную модель, когда степень перемешивания характеризуется через коэффициент осевой эффективной диффузии Величину этого коэффициента определяют опытами с трассирующим газом. При этих опытах на какой-то высоте над газораспределительной решеткой по оси аппарата вводят газ-трассер, например, гелий или углекислый газ. По высоте и радиусу слоя ниже и выше точки ввода трассера отбирают и анализируют пробы газовой смеси. Характер распределения концентраций трассера по разным сечениям иллюстрируют [25] кривые рис. 22. [c.35]

Знак + указывает, что потоки диффузии и миграции складываются, а знак — — что они направлены в противоположные стороны. Уравнение (32.25) приближенно справедливо только для раствора с избытком индифферентного электролита. Действительно, в таком растворе изменения концентрации электролита в пределах диффузионного слоя невелики, и удельная электропроводность практически постоянна. Поэтому для определения градиента потенциала можно воспользоваться законом Ома и записать [c.161]

Примером горелки с предельно заторможенным смесеобразованием может служить так называемая диффузионная горелка, создающая параллельные потоки топливного газа и воздуха при одинаковых начальных скоростях и удельных весах (дат-Ут-—7 ). В этом случае, начальная стадия смесеобразования будет возникать только за счет медленной молекулярной диффузии и факел вытянется тем длиннее, чем больше окажется поступательная скорость потока в пределах ламинарного режима. [c.127]

Наиболее важное значение для проектирования каскадов и эксплуатации завода имеют следующие характеристики ступени разделительная мощность ступени определенная формулой (3.127) удельное потребление энергии ступенью /бО удельный объемный расход иа всасывании компрессора V ЬИ удельная площадь пористых фильтров Л/6 7. Оптимальные значения этих характеристик ступени неявно, через коэффициент разделения или обогащения ступени а или зависят от параметров пористых фильтров ((3, Р,.), от величии, характеризующих гидродинамику ступени [0, 2, /"(в)], и от переменных Р, Р, Р", Т. Они зависят также от места ступени в каскаде и являются результатом экономического компромисса в методах оптимизации стоимости (см. разд. 3.5), о степени которого можно судить по различиям в требованиях, возникающих при оптимизации кал<дой из этих характеристик в отдельности. Эти требования мы рассмотрим на простом примере диффузионного делителя со скрещенными потоками, работающего с коэффициентом деления потоков 0=1/2 на технологическом газе иРб ири 7 =65°С, причем коэффициент обогащения ступени g [c.107]

Из выражений (8.15), (8.17) и (8.19) вытекает, что с ростом скорости омывания частицы растет значение Мид ф, уменьшается диффузионное сопротивление и возрастает скорость реагирования. Из этого следует, что скорость реагирования, относимая к единице поверхности тела (А ), для мелкой пыли будет значительно меньше по сравнению с более крупными частицами, так как относительная скорость мелких пылинок в потоке практически равна нулю, тогда как скорость обдувания более крупных частиц может быть достаточно большой. Ухудшение аэродинамических условий горения пыли не всегда полностью компенсируется тысячекратным увеличением удельной поверхности по сравнению с кусковым топливом. В связи с этим тепловые напряжения при камерном сжигании топлива обычно бывают ниже, чем при слоевом сжигании. [c.182]

Допущение 1 является обычным условием работы электродиализных аппаратов и не вносит ошибки в рассуждения. Допущение 2 введено для упрощения подсчета электрического сопротивления в -й точке потока. При соблюдении допущения 1 , а также при толщине диффузионного слоя 8 значительно меньшей, чем расстояние между мембранами, (1д(8 < с1д), допущение 2 не может внести сколько-нибудь заметной ошибки. Допущение 4 справедливо полностью лишь для прокладок с перемычками-турбу-лизаторами, расположенными перпендикулярно к направлению потока (прокладки лабиринтного типа, перфорирован-но-гофрированные сетки и т. п.), однако оно не вносит большой ошибки в рассмотрение процесса и при других типах прокладок или корпусных рамок. Допущение 6 справедливо для Р =1, однако, поскольку удельное электрическое сопротивление мембраны в соответствии с предложенной формулой в основном определяется постоянной К и членом 1/Сд, то при относительно малых значениях безразмерного [c.33]

Как видно из [82], работа реактора при изменении его длины от нуля до бесконечности проходит от случая идеального смещения до случая идеального вытеснения. Действительно, например при постоянной площади сечения разрядного промежутка или при постоянном объеме реакционной зоны, увеличение длины разрядной зоны при постоянном значении фактора удельной энергии приводит к увеличению линейной скорости массового потока, который направлен против диффузионного потока. Следовательно, чем больше длина реактора, тем меньшую роль будут играть диффузионные процессы. При L->0 линейная скорость потока также стремится к нулю и диффузия реагирующих веществ приводит к их полному перемешиванию. При L- oo линейная скорость потока бесконечна и диффузионный перенос вещества подавляется массовым потоком. [c.105]

Окисление кокса представляет собой гетерогенную химическую реакцию, в которой участвуют газообразный кислород, твердый углерод и обедненные водородом высокомолекулярные углеводороды, расположенные на поверхности внутренних пор и на внешней поверхности частиц катализатора. Скорость реакции окисления кокса зависит от условий регенерации температуры, удельного расхода воздуха, количества отложенного кокса, концентрации кислорода в газовом потоке, скорости его подвода к зоне горения, отвода продуктов сгорания в реакционный объем, поровой структуры катализатора, содержания металлов на поверхности катализатора и др. В зависимости от условий окисление кокса может протекать в следующих трех основных областях в кинетической области, во внутренней диффузионной области, во внешней диффузионной области. [c.39]

Определения коэффициентов продольного переноса D ) производили в работах [4] и [7] метод был усовершенствован и погрешности были доведены до 5—7%. При 17—23° (как и в динамических опытах) были определены D для обеих кислот при движении их водных растворов через стеклянный порошок с различными диаметрами зерен и удельными скоростями потоков. При этом снимали выходные кривые. Для расчета D мы пользовались решением диффузионного уравнения (10) [c.269]

В обычных условиях проведения процесса жидкостной экстракции, когда интенсивность взаимодействия потоков определяется лишь разностью удельных весов (Дуж-ж) движущихся жидкостей, при наличии характерных для экстракции больших значений чисел Прандтля, турбулизация и обновление поверхности фазового контакта невелики. Поэтому в аппаратах, работающих на принципе использования только гидродинамического потенциала Ауш-ж (распылительные, насадочные, тарельчатые колонны), высоты, эквивалентные одной теоретической ступени контакта, весьма велики. Одним из возможных путей интенсификации процессов экстракции является использование кинетической энергии струи жидкости. Сравнительно большие скорости струйного истечения двухфазных потоков жидкости приводят к интенсивному обновлению поверхности разде.ла фаз и переходу массообмена в область развитой свободной турбулентности. Целесообразность использования этого явления в экстракции вытекает из рассмотрения теоретических основ интенсифицированных диффузионных процессов. [c.339]

В третьей области продолжается растворение исходной фазы. Поэтому средние значения пористости и удельной активной поверхности будут 0,5 По + П1) и 0,55о, диффузионный поток ионов растворенного вещества направлен к внешней поверхности справа налево. [c.44]

Диффузионную модель применяют для описания продольного перемешивания как в сплошной, так и в дисперсной фазе. Обозначим концентрацию растворенного компонента или метящего вещества (трассера) и расход сплошной или дисперсной фаз через с и V, а коэффициент продольного перемешивания через Оц. Тогда, согласно диффузионной модели, удельный поток трассера в направлении оси колонны будет равен [c.151]

Метод основан на допущении о том, что перемешивание в интенсифицированных экстракторах осуществляется в основном крупномасштабными пульсациями и практически не зависит от удельного расхода основного потока. Решение уравнения диффузионной модели получено для произвольного сечения аппарата. В результате математического анализа получено уравнение связи для первого момента функции отклика на импульсное возмущение, которое имеет вид [c.105]

Условие равенства потоков можно ввести, записав равенство полных скоростей диффузионных стадий вместо равенства удельных скоростей. Комбинация элементарных стадий будет гарантирована, если записать также равенство полных скоростей, умноженных на соответствующие стехиометрические коэффициенты. [c.295]

Однако, если условие постоянства теоретического избытка воздуха (а = 1) является непременным для всего фронта горения диффузионного факела, то значение других характеристик не может сохраняться от зоны к зоне, так как фронт горения постепенно качественно изменяется чем дальще от начала факела, тем больше топливный газ балластируется в зоне мертвыми продуктами сгорания, уменьщая свою теплотворную способность (/Сг ) Это вызывает соответствующее уменьщение и теоретического расхода окислителя, в противовес чему расход последнего начинает значительно расти вследствие все большего забалластиро-вания окислителя такими же продуктами сгорания (к ,ц Т ) в зоне // . Наконец, при естественном развитии процесса в потоке, т. е. при взаимном выравнивании скоростей его отдельных слоев, в конце факела заметно ухудшается интенсивность смесеобразования, которая при прочих равных условиях определяет скорость сгорания образующейся горючей смеси, иначе говоря, удельное тепловыделение на единицу поверхности фронта сгорания (9 , 1 ккалчас). Следствием падения удельного тепловыделения должно явиться ухудшение теплового баланса конечных зон факела, которое не может быть [c.188]

Следует отметить, что пренебречь в данном случае термодиф- фузионным эффектом можно лишь потому, что его удельная движущая сила мала по сравнению с удельной движущей силой диффузионного эффекта. Обычно считают, что малое влияние термодиффузионного эффекта связано с отсутствием заметного градиента температуры. Такое объяснение, правомерное для процессов массопередачи, протекающих в изотермических или близким к ним условиях, находится в противоречии с сущностью процесса ректификации, предполагающего при Р = onst непременное наличие градиента температуры. Эта особенность процесса ректификации хорошо иллюстрируется уравнением (131), из которого следует, что поток массы в процессе ректификации пропорционален grad Г и возможен лишь при gradr= 0. [c.74]

Скорость изотопного обмена между твердыми сульфатами и газообразным кислородом в значительной мере зависит от степени дисперсности исходных соединений. Определение удельной поверхности исследованных сульфатов методом нестационарного диффузионного потока и среднестатистической величины кристаллов по дебаеграммам привели к согласующимся результатам — 4,3 м /г для Ь1280 и 1,5 м /г для всех остальных сульфатов. [c.265]

Горелки внешнего смешения (диффузионные) могут успешно работать без проскоков пламени практически при любых скоростях истечения газа и воздуха, при любом подогреве компонентов горения, в том числе и до температур, превышающих температуру самовоспламенения газа, и без водяного охлаждения носика, что повышает надежность их работы. Работу диффузионных горелок можно существенно улучшить, если применить в них многоструйную подачу газа в поток дутьевого воздуха (см. рис. 8, в). Исследования [20] показали перспективность применения многоструйных диффузионных горелок в циклонных реакторах при высоких подогревах воздуха. При удельной тепловой мощности циклонного реактора до 9 МВт/м и коэффициенте расхода воздуха 1,08—1,1 даже недостаточно совершенные многоструйные диффузионные горелки, имевшие всего лишь семь газовьшускных отверстий, обеспечивают выгорание основной части топлива в головной части циклона (до 98% к сечению, отстоящему от крышки циклонного реактора на 0,7Лц). На качество горения при использовании диффузионных горелок оказывает заметное влияние коэффициент расхода воздуха, особенно при низких его значениях. Величина оптимального коэффициента расхода воздуха несколько выше, чем у горелок предварительного смешения, и для исследованных типов диффузионных горелок составляет 1,08-1,1. [c.23]

Представим, что газовый поток состоит из двигающегося ядра, в котором происходит полное перемешивание, и неподвижной диффузионной пленки толщиной б, через которую происходит диффузия к внешней поверхности зерен твердого материала. Если удельная поверхность твердого Материала составляет см /г и более, то для разумных размеров зерен их внешней поверхностью по сравнению с внутренней можно пренебречь. В соответствии с этим можно считать, что реакция протекает внутри зерен твердого материала (на внутренней поверхности). Тогда процесс будет состоять из следующих макростадий диффузия газообразного реагента из ядра потока к внешней поверхности зерна, диффузия в порах и химическая реакция. При наличии газообразных продуктов реакции эти стадии будут воспроизводиться в обратном направлении. Несмотря на то что стадии диффузии к внешней и внутренней поверхности зерна имеют одну и ту же физическую природу, их математическое описание, как будет видно из дальнейшего, различно. [c.75]

Для условий радиационно-конвективных подогревателей рост температуры факела ограничивается допустимым тепловым напряжением в топке и в случае иагрева природного газа или кислорода температура факела может быть от 1100 до 1500° С. Экспериментальные данные показывают что при сжигании газа в диффузионном потоке со светящимся факелом удельная теплоотдача незначительно изменяется только на начальном участке горения, а потом на расстоянии до 70% высоты реакционной зоны остается постоянной. При факельном сжигании газовой смеси, предварительно подготов- [c.283]

Однородное движение частиц является результатом равновесия между трением и движущей силой, которая в этом случае распадается на электрическую и осмотическую. Работа последней по перемещению частицы на расстояние . отождествляется со скачком химического потенциала — ц,-. Таким образом, в теорию Вагнера вместо градиента концентраций вводится градиент химического потенциала. Однако формулы для потоков частиц разных сортов или для суммы потоков получаются аналогичными в обеих теориях— диффузионной и термодинамической [11, 12]. Диффузионная теория может быть воспроизведена при использовании термодинамической формулировки первого закона Фика, но благодаря дополнительным постулатам теория Вагнера дает выражение для термодинамических диффузионных коэффициентов в зависимости от электрических свойств исследуемых фаз — чисел переноса, парциальных удельных электропроводностей, зарядов ионов — и, наконец, в зависимости от коэффициентов самодиффузии. Тем не менее эта теория требует введения определенных приближений равновесия на границах раздела фаз, условия стационарности, электронейтральности в каждой точке слоя, квазистехиометрии состава продукта в слое. [c.308]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология