Время защитного действия

Рис. 28. Выходные кривые фронтальной хроматографии а — выходная кривая компонента б — выходная кривая многокомпонентной смсси 0 — время защитного действия

Максимальное время защитного действия мин [c.143]

Время защитного действия коробки при определенной концентрации вредного вещества в воздухе, ч [c.118]

Для характеристики сорбционной способности ионита в динамич. условиях используют ур-ние Шилова в = кХ — х, где 0-время защитного действия слоя сорбента. А"-длина [c.261]

Расчетное время защитного действия коробки, ч [c.118]

Время защитного действия после подстановки (П-53) в уравнение (П-51) определится как [c.65]

Общепринятой моделью динамики адсорбции в неподвижном слое является модель фронтальной отработки слоя адсорбента [3]. После насыщения лобового слоя адсорбция вещества из потока в нем прекращается, и поток проходит этот участок без изменения концентрации. Время работы слоя до насыщения лобового участка принято называть периодом формирования фронта адсорбции. После этого начинается второй период, для которого характерна неизменная форма выходной кривой. Концентрационный фронт перемещается с постоянной скоростью вдоль слоя, что указывает на стационарный режим процесса. При этом существует область, называемая работающим слоем или зоной массопередачи, в которой концентрация падает от начальной практически до нулевой. Наличие такой зоны свидетельствует о существовании внутри- и внешнедиффузионного сопротивлений массопереносу. Инженерные методы расчета, допускающие существование стационарного фронта, широко применяются на практике. Для расчета адсорбционного аппарата в этом случае используют уравнение, описывающее время защитного действия слоя в зависимости от его длины, и общий закон массопередачи в слое. [c.69]

Опытные данные показывают, что процесс адсорбции в кипящем слое характеризуется теми же закономерностями, что и адсорбция в неподвижном слое. Так, время защитного действия слоя меняется прямо пропорционально высоте кипящего слоя. Коэффициент защитного действия адсорбента зависит от скорости газового потока, начальной концентрации газовой смеси и физико-химических свойств системы. [c.539]

Исчерпание адсорбционной способности — проскок определяет время защитного действия адсорбента по отношению к данному компоненту. Количество вещества, адсорбируемого поверхностью, определяется состоянием равновесия и зависит от природы адсорбента и адсорбируемого вещества, концентрации последнего в исходной смеси, температуры процесса, а при адсорбции газовой фазы и от давления. [c.275]

Итак, во всех случаях время защитного действия адсорбента р оказывается прямо пропорциональным длине слоя Я, т. е. количеству засыпанного сорбента 12291. Такая закономерность была выведена Шиловым [2281 для адсорбера с неподвижным слоем в предположении о послойной отработке шихты. В кипящем слое такой послойной отработки нет и вся поглощенная примесь рас-190 [c.190]

Кислые газы, мышьяковистый водород, аммиак, смесь сероводорода с аммиаком, оксид углерода fil) (меньшее время защитного действия, чем у коробок марок В, Е, КД, СО) [c.290]

Коробки типа БК выпускаются всех указанных марок, коробки типа ВКФ выпускаются всех марок, за исключением марки СО. Время защитного действия коробок типа БКФ на 40— 50% меньше времени действия коробок типа БК. [c.42]

Время защитного действия гарантийное, мин. .......... 45 60 [c.278]

Время защитного действия фильтрующих коробок онределяется при следующих постоянных условиях испытания [c.301]

В технических требованиях на огнепреградители (ОП) сделаны попытки установить нормативное (необходимое) время защитного действия ОП при непрерывном и длительном воздействии на него пламени при пожаре. В зависимости от ситуации это время предлагают принимать равным 48, 24 или 2 ч. Для большинства испытанных ОП время защитного действия в таких условиях колеблется от 15 до 30 мин. [c.138]

Наиболее опасен такой режим, когда Ысм= пл, а начальное минимальное расстояние между фронтом пламени и ОП равно гасящему расстоянию. Поскольку общее сечение всех гасящих каналов обычно равно проходному сечению дыхательного устройства, то расчетную скорость движения смеси Исм = пл=0,4 м/с= = 1440 м/ч можно отнести ко всему сечению дыхательного устройства. Если теперь принять, что время защитного действия ОП [c.139]

По изложенной методике определим необходимое время защитного действия ОП на дыхательных устройствах подземных железобетонных резервуаров, у которых [c.140]

Т. е. время защитного действия огнепреградителя для резервуара объемом 10 ООО м должно быть не менее 14 ч. [c.140]

Этим методом можно определить время защитного действия ОП для резервуаров любого объема. Определенное таким образом время защитного действия является максимальным и теоретически необходимым. На практике это время может быть существенно сокращено с учетом реальной длительности большого дыхания , изменения состава выходящей смеси и реальной длительности выг хода именно горючей смеси, периодичности визуального надзора за состоянием резервуарного парка и др. Возможно, что нормативное время защитного действия ОП, равное менее 2 ч, во мн,о-гих случаях окажется вполне обоснованным и достаточным для обеспечения пожарной безопасности. Следует еще раз обратить внимание на тот факт, что необходимое время защитного действия ОП непосредственно зависит от конструкции, оборудования и режима работы резервуаров. [c.140]

Время защитного действия по контрольным вредным веществам [c.380]

Время защитного действия [c.380]

Фактическое время защитного действия т слоя адсорбента длиной Д всегда меньше Разность [c.540]

Адсорбция 1/53 4/770. См, также Адсорбенты, Адсорбтивы, Адсорбционные методы (процессы) активированная 1/1053, 1054 время защитного действия 1/61 газов 1/797, 905 [c.536]

Теория равновесной адиабатической адсорбции позволяет сделать некоторые важные практические выводы. В случае образования одиночной тепловой волны процесс адсорбции имеет тенденцию протекать независимо от начальной температуры слоя. Это означает, что слой будет нагрет или охлажден газом-носителем до температуры плато к моменту подхода адсорбционной зоны и время защитного действия слоя адсорбента не изменяется при изменении его начальной температуры. Следовательно, в системах, удовлетворяющих условию (,10.56), охлаждение зернистого слоя после его термической регенерации проводить не обязательно. Это позволяет снизить продолжительность цикла, уменьшить расход газа на регенерацию и сократить металлоемкость установки. В ряде практически важных систем, например при осушке газов гидрофильными адсорбентами, условие (10.56) соблюдается на практике. [c.233]

Лабораторные опыты [22] позволили сопоставить результаты осушки пропана и бутана в паровой и жидкой фазах в слое цеолита КаА. Остаточное содержание влаги после прохождения через цеолит в обоих случаях составляло менее 20 /(ю, а динамическая активность 15—19 г/100 г (динамическая активность слоя окиси алюминия значительно ниже — 3—4 г/100 г) [23]. Основным преимуществом проведения осушки в жидкой фазе является возможность работы нри значительно больших массовых скоростях. Время защитного действия слоя цеолита МаА высотой 8 см в процессе жидкофазной осушки пропана, осуществляемой при линейной скорости потока 0,004 м/с, составляет 24 ч, слоя окиси алюминия равной высоты — 6 ч. Испытаниями адсорбера с цеолитом, установленным на потоке пропана, была показана возможность глубокой осушки одним килограммом цеолита до 8 т пропана. [c.382]

Роль характера поверхности вторичных пор проявляется в кинетических свойствах цеолитов [40]. При осушке масла цеолитами без связующего степень осушки, время защитного действия слоя и динамическая активность значительно возрастают. Повышение температуры увеличивает скорость поглощения воды. Это наглядно видно из рассмотрения выходных кривых нроцесса, представленных на рис. 18,20. [c.391]

Обычно при очистке защитного газа применяют цеолиты типа СаА. Этот тип цеолита, наряду с высокими равновесными и кинетическими показателями, сохраняет свою стабильность при многоцикловой Эксплуатации в слабо кислой среде. При скорости газа 0,6 л/(см мин) время защитного действия слоя цеолита в 1 м по двуокиси углерода составляет 40 мин. Процесс десорбции ири интенсивном разогреве слоя может быть проведен быстрее чем за 60 мин. Учитывая концентрацию влаги в лобовых слоях цеолита, десорбцию следует проводить прп противоточном направлении газа ио отноше ПИЮ к газу в стадии очистки. [c.400]

Величина кЬ представляет собой время защитного действия слоя при бесконечно большой скорости адсорбции и предельно выпуклой изотерме. В этом случае момент проскока наступает при практически полном насыщении слоя, и величина к может быть рассчитана по соотношению [c.130]

В общем случае время защитного действия полимерных по1фытий складывается из трёх составляющих [c.57]

Время защитного действия снаряженных фильтрующих коробок для контрольных вредных веществ, которые применяются изготовителем при наснорти-зацпи противогазов, должно быть не менее указанного в табл. 2. [c.300]

Установленное экспериментально незначительное фактическое время защитного действия промышленных ОП (15—30 мин) при непрерывном прогреве вполне объяснимо, так как проскок пламени за огцепреграждающий элемент в таких условиях может происходить по ряду причин. Во-первых, прогрев стенки канала, диаметр которого рассчитан по методу Я. Б. Зельдовича, может устранить основное условие гашения пламени — отвод тепла от фронта [c.140]

Время защитного действия промышленных П. зависит от марки коробки и условий, в к-рых он используется. Данные о времени защитного действия промьшхленных П. приведены в табл. 2. Сопротивление дыханию при постоянном потоке воздуха (30 л/мин) для всех П., кроме марок СО и М, не более 176 Па (18 мм вод. ст.) для П. марки М-не более 245 Па, для марки СО-не более 196 Па. П., снаряженные [c.116]

Р, против насекомых в виде лосьонов, кремов и аэрозольных препаратов наносят на открытые части тела, одежду, защитный сетки и т. п. Действие таких Р. из-за их испарения кратковременно (неск. часов), поэтому их не используют для защиты растений я с.-х. животных. Для защиты животных от гнуса путем опрыскивания всего тела применяют техн. смес соединений ф-лы (С2Н5)2КСОСООК (оксамат, Н = = алкил С7-С9) время защитного действия св. суток. [c.251]

При бесконечно большой скорости адсорбции и предельно выпуклой изотерме зависимость пр от Ь должна ныражаться прямой линией, проходящей через начало координат (рис. У-5). Однако на практике этот случай не реализуется и всегда существует распределение концентрации по длине слоя (см. рис. У-4). Следовательно, емкость адсорбента в пределах зоны массопередачи использована не полностью. Действительное время защитного действия слоя будет меньше, чем ожидаемое в случае бесконечно большой скорости адсорбции. Потеря времени защитного действия tQ связаиа с длиной неиспользованного слоя /г (см. рис. У-4) следующей зависимостью [c.130]

Особенности адсорбции растворенных веществ в аппаратах периодического действия с псевдоожиженным слоем связаны с соотношением времени полного перемешивания частиц и времени насыщения адсорбента при различных степенях расширения слоя. На рис. У-9 представлены зависимости времени защитного действия слоя пр от его длины в при адсорбции /г-нитроанилина из водных растворов углем КАД. Из рисунка видно, что характер этих зависимостей различный. При относительно низких скоростях потока, когда степень расширения слоя находится в пределах от 1,25 до 1,9, вполне четко наблюдается П01-теря времени защитного действия слоя (рис. У-9,а). При ско ростях потока, обеспечивающих расширение слоя более двукратного, время защитного действия псевдоожиженного слоя периодического действия, начиная с некоторой длипы слоя, изменяется прямо пропорционально длине слоя (рис. У-9,б), причем потеря времени защитного действия пракгпчески равна нулю. [c.137]

При изучении динамики адсорбции в таких аппаратах, когда ожижающим агентом служила паро-газовая смесь, установлено 66], что время защитного действия псевдоожиженного слоя периодического действия практически равно пулю. Коэффициент перемешивания частиц в пссвдоожнженном слое, создаваемом газовым потоком, сильно отличается от соответствующего коэффициента в системе жидкость — твердое тело [41]. Хорошее перемешивание твердой фазы в этом случае приводит к тому, что частицы находятся примерно одинаковое время в лю-йом участке реактора. Если стадией, определяющей процесс, является внешний перенос массы, то массообмен в такой системе закапчивается на небольшой высоте (примерно 5— 10 диаметров зерна) от газораспределительной решетки. При адсорбции газов и паров характерны резкий экспоненциальный профиль распределения концентрации вещества по высоте слоя и постоянство величины адсорбции во всех точках слоя. Следствием этого и являются пренебрежимо малая потеря времени защитного действия слоя и линейиая зависимость величины /пр от 1в в системе газ — твердое тело. [c.138]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология