Напор конденсатора температурный

Температурный напор конденсатора. Между верхней и нижней колоннами расположен конденсатор-испаритель, представляющий собой аппарат с большим числом вертикальных трубок, концы которых закреплены в трубных решетках, условно представленный на рис. 57. Внутреннее пространство трубок сообщается с нижней колонной, давление в которой 0,55. .. 0,6 МПа устанавливается самопроизвольно в соответствии с тепловой нагрузкой конденсатора. [c.52]

Во всех случаях стремятся к тому, чтобы давление конденсации, соответствующее температуре конденсации г , было как можно ближе к давлению насыщения, соответствующему температуре охлаждающей воды на выходе из конденсатора т. е. к минимальному значению температурного напора конденсатора [c.59]

Расход охлаждающий воды на конденсатор определяется из условия, что конечная разность температур (температурный напор конденсатора) [c.75]

При оборотной системе водоснабжения холодильной установки обычно применяют горизонтальные кожухотрубные конденсаторы. Ориентировочно коэффициент теплопередачи для аммиачных аппаратов такого типа К = 800 Вт/(м - К) [5, 17]. Средний температурный напор в конденсаторах [c.177]

Из уравнений (5.97) — (5.100) получаем выражения для температурных напоров в любом сечении конденсатора при противотоке теплообменивающихся сред [c.181]

Вычисляют локальные температурные напоры для расчетных сечений конденсатора 6,-. [c.202]

Ниже приведены практические коэффициенты теплопередачи k и удельные тепловые нагрузки q (при температурном напоре вер. = 5 С) для конденсаторов различных типов [c.540]

В связи с различием в температурном напоре и коэффициенте теплоотдачи расчет поверхности конденсатора-холодильника необходимо вести для каждой зоны в отдельности, используя для этого общее уравнение теплопередачи [c.609]

Расчет поверхностных конденсаторов для чистых паров совпадает с расчетом теплообменников. Вследствие того что температура конденсации паров остается постоянной по всей поверхности теплообмена, средний температурный напор А/ср (уравнение VII. 7) не зависит от относительного направления движения теплоносителей (прямоток, противоток, смешанный или перекрестный ток). [c.191]

Вода в конденсаторе нагревается обычно на 4—7 градусов. Средний температурный напор [c.387]

Принимая температурный напор в конденсаторе-испарителе ДГ = 3 К, определим температуру конденсации паров азота в трубном пространстве кон-денсатора-испарителя [c.434]

В конденсаторах реализуются три стадии теплового процесса охлаждение (снятие перегрева) пара до температуры насыщения (конденсации), конденсация паров хладагента и охлаждение жидкого хладагента, поэтому при расчете рекомендуют разделять аппарат на три условные зоны и пользоваться значениями трех средних температурных напоров. [c.199]

Результаты расчета при различных температурных напорах в конденсаторе-испарителе а давлениях в колонне сведены в табл. 64. [c.344]

Оценка работы регенеративных подогревателей, бойлеров, конденсаторов. При определенной нагрузке турбины определяют температуру нагреваемой воды после каждого подогревателя и давление пара в камерах отборов, определяют температурные напоры, потерю давления в паропроводах. [c.379]

По рис. 10.18 находим поправочный множитель к температурному напору для двухходового теплообменника (по трубам) /= т=0,92. Действительный температурный напор в конденсаторе вычисляем по уравнению (10.14) [c.376]

Тепловой баланс, действительный температурный напор и средние температуры теплоносителей остаются теми же, что и для гладкотрубного конденсатора. [c.378]

При конденсации перегретого пара в твердое состояние, так же как при конденсации в жидкость, можно учесть теплоту перегрева без изменения температурного напора. Тогда необходимая поверхность конденсатора [c.111]

Обычно температурный напор АГ в конденсаторах колонн составляет 2 3°. [c.103]

Теплообменные аппараты. Теплообменные аппараты — один из основных видов технологического оборудования, они составляют примерно 30—40 % от всего химического оборудования. По назначению различают теплообменники, холодильники, подогреватели, конденсаторы. Наиболее распространены поверхностные теплообменники, теплообмен в которых осуществляется через поверхности (стенка трубы, пластины и т. д.), разделяющие среды и исключающие их смешение. Передача тепла сопровождается изменением температуры сред, средняя разность которых является движущей силой процесса передачи тепла и называется температурным напором. [c.267]

Как уже отмечалось, одноступенчатые испарительные установки на электрических станциях всегда включаются в систему подогрева воды котлов или систему подогрева сетевой воды. Тепловой расчет таких установок всегда начинается с определения температурного напора в испарителе А и, необходимого, чтобы обеспечить заданную производительность. Эта часть расчета может быть проведена по методике, описанной в гл. 8. Для конденсационных паротурбинных установок при этом рассматриваются варианты с включением испарителя к различным отборам, от которых отводится пар к регенеративным подогревателям низкого давления. Если испаритель будет работать на воде, умягченной ионированием, то наиболее экономичным окажется вариант, при котором поверхность теплообмена греющей секции ниже, т. е. вариант с большим значением А и. По температурному напору определяется давление вторичного пара в испарителе, а по значению рвт и значению сопротивлений в линиях — давление рки в конденсаторе испарителя. При принятом значении недогрева потока [c.191]

Температурный перепад. Разность температур между паром и охлаждающей водой на входе в конденсатор называют располагаемым перепадом температур. Он обычно составляет примерно 11° С. Величина подогрева охлаждающей воды зависит от ее расхода, мощности циркуляционных насосов и других подобных факторов. Обычно его берут примерно на 3° С меньше температурного напора. [c.250]

Теплопередача в выпарных аппаратах происходит при изменении агрегатного состояния обоих теплоносителей. Поскольку теплопередача, как и все естественные процессы, всегда идет от высшего уровня к низшему, то температура конденсации пара должна быть выше температуры кипения раствора. Это означает, что давление пара в греющем пространстве каждого корпуса должно быть выше, чем в паровом. Разность температур в каждом корпусе выпарной установки бывает невелика. Она тем меньше, чем меньше полезная разность температур, т. е. разность между температурами пара, греющего первый корпус, и пара, поступающего в конденсатор, за вычетом всех температурных потерь и чем больше число корпусов. Поэтому поверхности выпарных аппаратов бывают значительными. Протекание теплоносителей в теплообменниках происходит под действием напора, создаваемого извне. В выпарных аппаратах в большинстве случаев скорость течения теплоносителей по трубкам определяется естественной циркуляцией, зависящей от разности удельных весов закипающего раствора, пронизанного пузырьками пара, и раствора, не содержащего паровых пузырьков, и многих других причин. Вторичный пар должен содержать как можно меньше капель и брызг раствора, иначе эти капли, удаляясь вместе с конденсатом, повлекут потерю продукта. [c.443]

Системы с внешними (независимыми) холодильными циклами удобнее в эксплуатации. Однако ввиду того, что необходимо осуществлять передачу холода от холодильного агента к технологическому потоку через стенки теплообменников и конденсаторов, температурный уровень внешнего холодильного цикла обычно ниже на величину среднего температурного напора в теплообменном аппарате. Снижег ние же температурного уровня вырабатываемого в системе холода приводит к увеличению энергозатрат на его получ ие. Поэтому схемы с внутренними холодильными циклами энергетически выгоднее. [c.204]

Разность между температурами конденсирующегося азота и кипящего кислорода в конденсаторе называют температурным напором конденсатора. Температура кипящего кислорода при давлении 0,14 МПа около 93 К, следовательно, с учетом температурного напора (2. .. 3 К) температура конденсирующегося азота должна составлять 95. .. 96 К. Этой температуре соответствует давление0,55. .. 0,6МПа. [c.52]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также прн одноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. Прн последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке идоль кожуха, в 127) предложена следующая последовательность расчетов. [c.64]

Подобный характер изменения температуры в конденсаторах-холо-дильниках характеризуется графиком (рис. XXII-30), из которого следует, что изменение температур различно, поэтому для более точного расчета надо определять средний температурный напор для каждой зоны в отдельности. [c.609]

При ректификации таких систем повышение температуры верха колонны путем соответствующего повышения давления в ней приводит также к уменьшению поверхности конденсатора благодаря увеличению температурного напора между конденсирующимися парами ректификата и охлалздающим агентом. [c.152]

Опыты по изучению теплопередачи на ребристых горизонтальных трубах из стали 0Х18Н10Т были проведены при давлении пара в конденсаторе =0.215—1.15 бар в диапазоне изменения плотности теплового потока д от 1.2-10 до 2.8-10 Вт/м . Величина полного температурного напора находилась в интервале значений Д =42—85° С. Скорость воды в трубе изменялась от 1.7 до 2.3 м/с, температура воды на входе колебалась в пределах [c.177]

Необходимую площадь тсплооб-меи1юй поверхности Г, м , конденсатора или испарителя определяют делением тепловой нагрузки Р, Вт, иа коэффициент теплопередачи к, Вт/(м К) и усредненный температурный напор О, К, между хладагентом н средой [c.66]

В контуре конденсации толуола (подсистема /) потери эксергии ( 31 %) обусловлены необратимьш теплообменом в технологических аппаратах / и // (см. рис. 12.1), в которых низкие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны газовой фазы вынуждают поддерживать большие температурные напоры. Кроме того, охлаждение исходной смеси низкотемпературным газовым потоком, выходяшим из конденсатора толуола, по существу означает уничтожение эксергии этого потока. Целесообразнее применить охлаждение водой, а имеющийся запас холода использовать для других технологических целей, где реализуются процессы при пониженных температурах. При локальной системе хладоснабжения возможна регенерация холода технологических потоков в холодильном цикле для переохлаждения жидкого аммиака перед дросселированием (точка 3 нг рис. 12.2), при этом снижаются затраты энергии в холодильной машине. [c.375]

В табл. 12,3 приведены основные энергетические показатели компрессионной холодильной установки в различные периоды года. Анализ табличных данных показывает существенное улучшение энергетических характеристик холодильной машины в результате снижения температуры конденсации в осенне-весенний и зимний периоды, однако эксергетический к, п, д. холодильной установки в целом резко падает вследствие роста потерь от необратимости теплообмена в оборотной системе водоохлаждения. Для того чтобы избежать обмерзания градирни в зимнее время, температуру охлал4денной воды поддерживают не ниже 10—12 °С, отключая (полностью или частично) вентиляторы [6]. Параметры атмосферного воздуха в. этот период значительно ниже. В результате тепловой поток переносится в холодильной машине на температурный уровень, превышающий температуру атмосферного воздуха на 15—20 °С и более. В зимнее время более экономичным было бы использование воздушных конденсаторов с температурным напором 10—12 °С, при этом исключаются затраты энергии на циркуляцию воды и прочие расходы на эксплуатацию градирен. Летом, наоборот, применение оборотной системы позволяет существенно снизить температуру конденсации и уменьшить расход энергии, В конечном итоге предпочтительность использования конденсаторов с воздушным или водяным охлаждением определяется технико-экономическим расчетом, следует лишь иметь в виду, что при использовании аммиака и фреона-22 предельная температура конденсации ограничена условиями прочности для компрессоров по ГОСТ 6492—76 — температурой +42 °С, для компрессоров по ОСТ 26.03-943—77 — температурой 50 °С [9, 23]. [c.376]

Необходимую площадь топлооб-меиной поверхпости Г, м , конденсатора или испарителя опреде-,аяют делением тепливой нагрузки Р, Вт, на коэффициент теплопередачи к, Вт/(м К) и усредненный температурный напор в, К. между хладагентом и средой [c.66]

Таким образом, сокращение энергозатрат при применении МВУ вызывает значительное увеличение затрат на основное оборудование. При выборе технологической схемы МВУ проводится сопоставление факторов сокращения энергозатрат, увеличения затрат на основное оборудование, имеющихся возможностей по энергообеспечению производства (реально располагаемые параметры т-ешюносителя для первого корпуса и хладагента для конденсатора), а также величины полезного температурного напора для одного корпуса, при котором работа этого корпуса еще эффективна. [c.199]

Отвод паровой фракции из межтрубного пространства по отдельной линии не производится. Отбор конденсата вторичных паров из межтрубного пространства осуществляется в межтрубное пространство корпуса с меньщим давлением по линии, снабженной устройством, задающим определенный перепад давления (дроссельная шайба или регулируюпщй клапан). Из последнего корпуса конденсат вторичного пара, собранный со всех корпусов, которые на нем работают, подается в конденсатор (подобная схема управ-тения распределением давления по корпусам показана на рис. 11.3.1.1). При применении дроссельных шайб в качестве задающих элементов на линиях перетока конденсата необходим их точный расчет на определенную производительность. Такая схема склонна к стабилизации распределения давлений и тепловых нагрузок ио корпусам. Например, если в каком-либо корпусе коэффициент тешюпередачи оказывается несколько выше расчетного, то поступающий на обогрев этого корпуса вторичный пар срабатывается при меньшем температурном напоре, что приводит к понижению давления в межтрубном пространстве этого корпуса (и одновременно в продуктовом пространстве предыдущего корпуса). Это в свою очередь вызывает уменьшение перепада давления, проталкивающе10 конденсат в следующий корпус, в результате чего в межтрубном пространстве корпуса начинает расти уровень конденсата. Последнее вызывает уменьшение площади поверхности теплообмена с вторичным паром и, как следствие, рост температурного напора и давления в межтрубном пространстве корпуса. Таким образом, давление вторичного пара и уровень конденсата в межтрубном пространстве стабилизируются при каких-то значениях. В свою очередь, если коэффициент теплопередачи ухудшился, например вследствие накопления инертных газов в межтрубном пространстве, это приведет к росту температурного напора и давления в межтрубном пространстве г-го корпуса. За этим последует проскок паровой фазы (и инертных газов) в межтрубное пространство следующего корпуса. Это, с одной стороны, приведет к снижению тепловой нагрузки на г-ом корпусе и, как [c.205]

При разработке МВУ часто бывает, что имеющийся в распоряжении общий полезный температурный напор на МВУ небольшой, и увеличение числа корпусов МВУ ограничивается невозможностью дальнейшего уменьшения температурных напоров на корпус. Так, для МВУ, применяющихся в производстве пищевых концентратов, максимальная температура продукта в первом корпусе испарителя находится в диапазоне 70-75 °С по условиям обеспечения качества концентрата, а минимальная температура в конденсаторе офаничена, как правшю, 40 °С применением в качестве хладагента оборотной воды. В подобных случаях для ювыщения энергетического потенциала вторичных паров может быть применено его сжатие, осуществляемое тем шш иным способом. [c.205]