Сжатие газов предел

При сжатии газа в двухступенчатом компрессоре затрачивается меньше энергии, чем при сжатии в одноступенчатом компрессоре, работающем в тех же пределах давления. Это можно видеть из теоретической диаграммы, приведенной на рис. 7-32. Сжатие в первой ступени происходит по адиабате аЬ от давления ро до давления pi, охлаждение в промежуточном холодильнике — по прямой Ьс до начальной температуры газа, лежащей на изотерме асе. Затем газ сжимается во второй ступени по адиабате d до конечного давления рг. [c.227]

На предприятиях химической промышленности подвергаются переработке значительные количества газов и их смесей. Проведение многих химических процессов в газовой фазе при давлении, отличном от атмосферного, часто приводит к увеличению их скорости и уменьшению необходимого объема реакционной аппаратуры. Сжатие газов используют для перемещения их ио трубопроводам и аппаратам, создания вакуума. Сжатые газы применяют для перемешивания, распыления жидкостей и т. п. Интервал давлений, применяемых в химических производствах, колеблется в широких пределах — от 10 до 10 н м (10 —10 ат). [c.152]

Система регулирования, представленная на схеме рис. Х.67, осуществляемая последовательным включением очередных ступеней регулирования по мере повышения давления нагнетания, нмеет недостаток в том, что давление нагнетания изменяется в широких пределах. В новейших компрессорах, во избежание потерь энергии, связанных с избыточным сжатием газа, применяют другие системы, отличающиеся тем, что включение всех ступеней регулирования происходит при одинаковом давлении нагнетания (способ В на рис. Х.бЗ). Такие системы, действующие на контактных релейных элементах или, что лучше, на транзисторных бесконтактных логических элементах, основаны на том, что включение следующей ступени регулирования мол<ет произойти только через вполне определенный, установленный для компрессора период времени и лишь при условии, что к концу этого периода давление нагнетания равно или выше заданного для включений. Выключение производится также по времени с условием, что давление нагнетания равно заданному для выключений или ниже его. [c.622]

Для метана в пределах давления от 1 до 350 бар коэффициент сжимаемости меньше единицы, т. е. за счет действия межмолеку-лярных сил притяжения метан сжимается сильнее, чем идеальный газ. Минимальное значение коэффициента сжимаемости метана соответствует давлению 140—160 бар. При давлении выше 350 бар при сжатии газа начинают влиять на его объем размеры молекул и коэффициент сжимаемости становится больше единицы. [c.34]

На установках гидроочистки старого типа для сжатия газа всех назначений применялись только поршневые компрессоры, что объясняется, в основном, невысокой мощностью установок. В настоящее время поршневые компрессоры используются тогда, когда невозможно или нецелесообразно применять центробежные компрессоры (если в широких пределах изменяются характеристики газов, нри высоких значениях степени сжатия и низкой производительности). [c.116]

Еслп полностью открыть байпасный вентиль (кран), весь сжатый газ снова возвращается во всасывающий трубопровод и циркулирует, проходя по цилиндрам и трубопроводам компрессора. При частично перекрытом байпасном вентиле (крапе) на всасывание поступает только часть сжатого газа, а остальная его часть направляется в нагнетательный трубопровод. Максимальную производительность компрессор дает нри полностью закрытом байпасном вентиле (кране). Таким образом, изменяя степень открытия байпасного вентиля (крана), можно плавно регулировать производительность компрессора в широких пределах. Открывание и закрывание байпасного вентиля осуществляется как автоматически, так и вручную. [c.218]

Для достижения значительных конечных давлений сжатого газа применяется многоступенчатое сжатие, та как существуют пределы по температуре смазки и величине объемного коэффици-ента ограничивающие давления сжатия в цилиндре компрессора. Кроме того, нетрудно убедиться, что при одноступенчатом сжатии увеличение отношений давлений ведет к отклонению процесса сжатия от изотермы, что увеличивает затраты работы цикла. [c.33]

Режим расхода сжатого газа обычно подвержен колебаниям, а вместе с ним колеблются в широких пределах соотношения между длительностью периодов работы и перерывов в работе. В таких условиях наибольшая экономия мощности может быть достигнута устройством комбинированной системы регулирования, осуществляемой остановками компрессора и переводом его на холостой ход с автоматическим переключением с одного регулирования на другое при изменении нагрузки. [c.596]

Потребление сжатых газов или воздуха обычно колеблется в довольно широких пределах, благодаря чему производительность компрессора и потребление часто не соответствуют друг другу. Несоответствие это может быть настолько велико, что газосборники не в состоянии его компенсировать и в этих случаях приходится прибегать к регулированию производительности компрессора, чтобы Уменьшить количество газа, подаваемого компрессором, и приравнять его к потреблению сжатого газа. [c.320]

При работе двигателя на сжатом природном газе (СП Г) межремонтный пробег в два раза выше, чем на бензине, и существенно меньше расход масла. Недостатком СНГ является необходимость использования специальных толстостенных баллонов. Сжиженные нефтяные газы (СНГ), содержащие преимущественно пропан и бутан, в качестве автомобильных топлив имеют ряд преимуществ перед сжатыми газами и поэтому в настоящее время находят более широкое применение. СНГ - качественное углеводородное топливо с высокими антидетонационными свойствами (ОЧ(И.М.) около 110), широкими пределами воспламенения, хорошо перемешивается с воздухом и практически полностью сгорает в цилиндрах. В результате автомобиль на СНГ имеет в 4 -5 раз меньшую токсичность в сравнении с бензиновым. При работе на СНГ полностью исключается конденсация паров топлива в цилиндрах двигателя, в результате не происходит сжижения картерной смазки. Образование нагара крайне незначительно. К недостаткам СНГ следует отнести высокую их летучесть и большую взрывоопасность. [c.656]

Степень сжатия газа, зависящая от отношения объемов полости А в начале и конце процесса, достигает в современных машинах 12—15 производительность машины превышает 8 м /с. Частота вращения роторов находится в пределах 1000— 10 ООО об/мин окружные скорости превышают 150 м/с, благодаря чему винтовые компрессоры весьма компактны. Объемный коэффициент полезного действия компрессора слабо зависит от степени сжатия газа, возрастая с увеличением числа оборотов [c.162]

Не останавливаясь на различных способах вычисления летучести чистых газов по данным о сжимаемости газов, отметим, что применение принципа соответственных состояний дает возможность приближенного нахождения значений коэффициента летучести в довольно значительном интервале приведенных температур и давлений. На рис. 4—6 приведены графики [26], показывающие зависимость коэффициента летучести от приведенных давления тг и температуры В настоящее время назрела необходимость установить пределы приложимости принципа соответственных состояний к сжатым газам. Экспериментальные данные для такой проверки частично уже имеются. [c.25]

Первое начало констатирует сохранение энергии в различных процессах и полную эквивалентность теплоты и работы, но не указывает направления и пределов протекания процессов. Однако можно указать множество процессов, которые не запрещены Первым началом, но никогда не происходят. Например, когда камень падает вниз самопроизвольно, его кинетическая энергия в конечном итоге переходит в теплоту, но его никогда не удается поднять, охладив до прежней температуры. Сжатый газ выходит из баллона самопроизвольно, но процесс его самопроизвольного сжатия не наблюдался никогда. [c.359]

В своих первых работах в этой области Эндрюс и Амага вместо пьезометра использовали калиброванный по длине стеклянный капилляр, запиравшийся ртутью. По положению ртути определялся объем, занятый газом. Камерлинг-Оннес [52а, 94] в Лейдене применял этот метод для измерения сжимаемости гелия. Положение ртути в капилляре можно определять визуально с помощью катетометра [94—102] или по изменению электрического сопротивления проволоки, натянутой вдоль оси капилляра [103, 104]. Во всех случаях необходимо вводить поправки, учитывающие влияние мениска ртути в капилляре и температурное расширение стекла. Используя прибор подобного типа, Амага удалось создать давление до 450 атм, хотя в таких случаях максимальное давление обычно не превышает 150 атм. Верхний предел температуры определяется давлением паров ртути над ее поверхностью. При температуре выше 150° С необходимо принять соответствующие меры, чтобы быть уверенным в том, что пары ртути находятся в равновесии с исследуемыми парами или газом. Коннолли и Кандалик [102], использовавшие подобный прибор вплоть до 300° С, обнаружили, что даже при перемешивании с помощью магнитной мешалки (стальной шарик) со скоростью 50 цикл1сек для достижения равновесия паров ртути с парами исследуемого вещества или газом требовалось больше 2 час. Более подробно проблема растворимости ртути в сжатых газах обсуждается в конце этой главы. При использовании рассмотренного выше метода ошибка измерений составляет примерно 0,1 % [c.99]

Та же фирма провела более глубокие исследования внешнеадиабатического сжатия газа в поршневом газовом компрессоре с целью уменьшения эксплуатационных расходов на внешнее охлаждение компрессорных машин. Детали исследуемого компрессора были точно измерены для определения степени износа при работе компрессора без охлаждения. Затем поршневой компрессор эксплуатировался без водяного охлаждения. 30 дней и снова его детали были измерены. В результате сопоставления данных первого и второго измерений оказалось, что величина износа находилась в таких же пределах, что и при работе компрессора с водяным охлаждением цилиндров. Далее испытания внешнеадиабатического сжатия были продолжены еще 60 дней, и после этого не было обнаружено ускоренного износа деталей. [c.135]

Из приведенных данных исследований различных режимов сжатия газа в компрессоре 10ГК-1 видно, что перевод на внешнеадиабатическое сжатие при С=2,6 не вызвал заметного повышения температуры газа на нагнетании. Износ деталей компрессорных цилиндров при работе без охлаждения находится в допустимых пределах. [c.137]

Выбор компрессоров. Выбор поршневых компрессоров производится на основании следующих данных производительности при условиях всасывания давления перед всасывающим патрубком да,вления после. нагнетательного патрубка, характеристики комприми-руемого газа по коррозионным свойствам, взаимодействию со смазочными маслами, токсичности, взрывоопасности, влажности максимально допустимой температуры сжатия требуемых пределов регулирования производительности предпочтительного расположения цилиндров. -г [c.123]

Выбор параметров процесса определяется требованиями высокой селективности и интенсивности. Температура зависит главным образом от активности катализаторов и может изменяться в пределах 250—420 °С. В зависимости от этого выбирают давление, которое, в соответствии с термодинамическими характеристиками, должно быть тем больше, чем выше температура, и может изменяться от 5 до 20—35 МПа. Очевидно, что снижение давления бла-гоириятно для уменьшения энергетических затрат на сжатие газа. Этому же способствует снижение рециркуляции непревращенного газа, т. е. увеличение фактической степени конверсии реагентов. Однако приближение к равновесной степени конверсии невыгодно из-за падения производительности и селективности. Поэтому фактическую степень конверсии синтез-газа ограничивают величиной 15—20%, что достигается при времени контакта 10—40 с. [c.528]

Расход сжатого газа обычно непостоянен. Он может изменяться иногда в широких пределах в зависимости от характера потребляюш,их аппаратов, машин и инструментов и режима их работы. Масса газа, подаваемая компрессором, тоже не постоянна. Она изменяется с изменением температуры, давления и влажности всасываемого газа, но зависит и от состояния компрессора. Номинальная производительность компрессора, если она выбрана с избытком, в отдельных случаях значительно превышает максимальное потребление. Задача регулирования — приводить в соответствие производительность компрессора и расход газа. [c.532]

На рис. Х.58 показан пятипозиционный регулятор, который предназначен для изменения производительности дополнительными полостями (см. схему на рис. Х.67). Сжатый газ нз ресивера, подводимый через отверстие 1, поступает в полость 7 и оказывает давление на диафрагму 4, которому с обратной стороны диафрагмы противодействует пружина 5. При избытке производительности, когда возрастающее давление превышает установленную величину, игла 3 поднимается, открывая выход сжатому газу в полость 13. Газ, далее, через калиброванное сопло 10 выходит в атмосферу, и давление в полости 13, в зависимости от положения иглы 3, устанавливается в пределах от атмосферного до близкого к давлению нагнетания. Под нижней диафрагмой 2 расположены поршни 12, 11, 8 я 9 различного диаметра, на которые соответственно их площади действуют различные усилия. [c.606]

Изобарический процесс p= onst. В этом случае по закону Гей-Люссака и/Г=соп81. Кроме того, из уравнения (6.2) не выпадают отдельные члены, так как при постоянном давлении расширение и сжатие газа возможно, как и нагревание и охлаждение. В этом случае dQ=dU- -pdv. После интегрирования в пределах 1—2 получим [c.146]

Показатель п политропического процесса зависит от времени расширения (сжатия) газа в аккумуляторе. Известно, что значение п изменяется в пределах от 1 до 1,4 в диапазоне времени изменения давления 180. .. 15 с, В частности, при раар = 0,92, Раи = 0.75 и я = 1,3 получаем по формуле (2.65) относительный маневровый объем вман = 0,18. Требуемый внутренний объем Уа газовой полости аккумулятора находится при проектировочном расчете по зависимости (2.64) Уак = /ман/вман- [c.115]

Весь процесс сжатия газа в трех ступенях изобразится ломаной линией Ьсс1е[ к. Из диаграммы видно, что при многоступенчатом процессе потребуется затратить значительно меньшую работу на сжатие газа, чем в одноступенчатом, при сжатии в тех же пределах давлений, от р, до р . Потребная работа при многоступенчатом сжатии будет меньше, чем при одноступенчатом, на величину площади, заштрихованной на р—и-диа-грамме. [c.131]

Как уже указывалось, сжатие газа в пределах ГС производится на КС. На рис. III-7 показана схема компрессорной станции ГС, оборудованно поршневыми компрессорами (условно показан один компрессор) с газомоторпым приводом. По пути к компрессорам газ проходит по трубопроводу 1 в сепаратор 2, где дополнительно очищается от пыли. После сжатия в компрессорной части агрегата 3 газ поступает в маслоотделитель 5 и холодильник 8. В охлаждающих установках конденсируется и удаляется часть водяных паров. [c.69]

При переходе адсорбера в стадию регенерации в нем происходит снижение давления. Это является значительным признаком процесса регенерации при совместной работе УКПГ - ДКС, так как сброс газа осуществляется на всас ДКС. Величина снижения давления при регенерации зависит от степени сжатия газа на ГПА и колеблется на отдельных промыслах от 0,3 до 1,0 МПа. Снижение давления при переходе в стадию регенерации резко отрицательно сказывается на сохранности силикагеля, так как в момент снижения давления силикагель до предела насыщен влагой и это приводит к частичному его разрушению. Количество циклов в процессе эксплуатации может достигать 400-1000. В процессе регенерации и охлаждения давление на входе и выходе адсорбера практически не отличаются. [c.21]

Приведенные выражения для 1 з, ад и 1пол, как подчеркнуто ранее, справедливы лишь для идеальных газов, в частности, для двухатомных газов в ограниченных диапазонах давления и температуры. За пределами последних в области высоких давлений, высоких и очень низких температур, даже для двухатомных газов, а для многоатомных газов и паров при всех условиях pv Ф ЯТ, и выражения (П1.1), (П1.2) и (1П.З) неприменимы. Во всех случаях, однако, точный расчет работы сжатия газов возможен при [c.137]

Величины т] з и т]ад зависят главным образом от степени сжатия газа и интенсивности охлаждения компрессора в среднем они колеблются в следующих пределах л з = 0,75—0,85 Т1ад = = 0,85—0,95 т]м = 0,85—0,95. [c.145]

Сопротивление, встречаемое потоком фильтрата, растет по мере накопления осадка, поэтому постоянство этого потока во времени (следовательно, и максимальная производительность фильтра) может быть обеспечено лишь при непрерывном увеличении разности давлений. Такой рабочий режим осуществляется путем нагнетания суспензии поршневым насосом. При использовании сжатого газа и вакуумирования Ар = onst, поэтому с ростом высоты слоя осадка поток фильтрата уменьшается, т. е. производительность фильтра падает. Наконец, если суспензия подается центробежным насосом, то в пределах его рабочей характеристики по мере нарастания слоя осадка происходит увеличение Ар, которое сопровождается уменьшением потока фильтрата. Таким образом, практически возможны три режима фильтрования. [c.226]

Рукавные фильтры работают практически в режиме постоянной скорости фильтрования, поэтому промежутки времени между встряхиванием рукавов определяются располагаемым перепадом давлений, возрастающим по мере увеличения толщины слоя осевшей пыли (обычно Ар = 2—3 кПа). Скорость фильтрования С в рукавных фильтрах зависит от материала рукавов и свойств отделяемой пыли и колеблется в пределах 50—200 м /(м -ч). При производительности по газу V м /ч требуемая суммарная поверхность рукавов Р == У/С м , а число рукавов диаметром й и длиной I составляет I = Р/п й1 = У1пС (11. Для повышения производительности рукавные фильтры непрерывно регенерируют путем непрерывной продувки сжатым газом. [c.263]

Взрыв - мгновенное химическое превращение, сопровождающееся вьщелением энергии и образованием сжатых газов. При взрыве образуется ударная волна газа, разрушающая стенки сосуда, ограждения, футеровку аппаратов. Пределы взрьшаемости различных веществ изложены в главе II. [c.430]

Для его удаления к потоку газа добавляется соответствующее количество воздуха и на платиновом катализаторе производится связывание водорода с кислородом. Образующаяся влага поглощается в адсорбере. Содержание водорода в сыром гелии не превышает 0,01 мол. %. Сырой гелий компримируют до 190-200 атм., осушают и подают на дальнейшую очистку. Очистка осуществляется путем дальнейшего охлаждения сжатого газа, сопровождающегося вьщелением примесей, и поглощения оставшихся примесей активированным углем при низких температурах. Продукционный гелий под высоким давлением (150-200 атм.) no TjTiaeT в стальные баллоны. Содержание примесей в прод тсционном гелии лежит в следующих предела.ч [c.916]

Быстрый подъем кривой за точкой С говорит о том, что пленка, будучи сжата до предела, сморщивается и разрушается под давлением. Сходство с ожижением газа представляется еще более разительным, если мы рассмотрим семейство кривых (рис. 7) для различных алифатических карбоновых кисот от 0 2 ДО С . Их летучесть понижается с увеличением молекулярного веса. Из [c.73]

Следовательно, при любой эффективности охлаждения стенки камеры КПД всегда максимален при х<1. По этой же причине длину камеры разделения рационально увеличивать до определенного предела. Для подтверждения этого на рис. 16 показано изменение разностей между термодинамическими температурами периферийного и приосевого потоков и начальной температурой сжатого газа по длине камеры разделения с охлаждением и без охлаждения стенок [15]. Если для охлаждения используют воздух, то обычно оребряют наружную поверхность стенки камеры. Для интенсификации теплообмена применяют обдув от постороннего источника или от эжектора, в котором используют избыточное давление нагретого потока. Проводят различные исследования, направленные на интенсификацию теплообмена с внутренней поверхностью стенки камеры разделения. При этом улучшают циркуляцию периферийного потока на нагретом конце, иногда оребряют внутреннюю поверхность стенок. Наиболее интересные конструктивные решения охлаждения приведены далее при анализе конструкций вихревых аппаратов. [c.37]

Рассмотрим влияние параметров охлаждающей вс ды на работу вихревого охладителя. Поскольку при вихревом температурном разделении газа температура периферийных слоев вихря превышает температуру исходного сжатого газа, то логичен вывод о возможности охлаждения стенок камеры разделения прн температуре охлаждающей среды выше температуры газа на входе в аппарат. Необходимо определить лишь пределы повышения температуры охлаждающей среды. В работе [7] показано, что при работе вихревой трубы в режиме 1=1 при степени расширения воздуха 8 = 3...6 температура охлаждающей воды не должна превышать Т охл = = (1,22...1,38)Гс (ббльшие значения Т охл соответствуют большим значениям е). Зависимость Гх/7 с=/(Г охл/Гс) линейна во всем исследованном диапазоне изменения 7 "охл/7 с и 8. Иной характер этой зависимости выявлен в работе [15] при рс = 0,58 МПа и д,= 1 с ростом Г охл/Гс скорость уменьшения эффекта охлаждения АГх несколько возрастет. Например, при 7 охл/7 с = = 0,95...1,045 уменьшение АТх при повышении температуры воды на 1 К составляет 0,1К, а при 7 %хл/7 с = = 1,16...1,23—около 0,25 К. Можно предположить, что это различие вызвано разными расходами, охлаждающей воды. В работе [7] нет данных о значении Сохл, но в предыдущей работе этих же авторов указано, что охл =3... 12 л/мин, а в работе [15] приведены значения Сохл = 2,8...3,9 л/мин. Действительно, как следует из работы [15], с ростом Оокл влияние температуры Г охл возрастает. Так, при Оохл = 3 л/мин повышение температуры воды с 276 до 299 К(7 охл/7 с = 0,95...1,08) приводит к уменьшению АГх приблизительно на 3 К, а при Оохл = = 12 л/мин АГх падает почти на 6 К, причем, чем ниже температура охлаждающей воды, тем больше влияние ее, расхода. Например, при Г охл = 293 К уменьшение расхода с 12 до 3 л/мин приводит к падению АГ на 2,5 К, а при Г охл = 27б—на 4 К. Характер зависимостей АГх = /(Г охл, Сохл) позволяет предположить возможность пересечения их графических изображений,. [c.78]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология