Сушка температурный напор

Соответственно находим температурный напор для второго периода сушки [c.763]

Термосифоны и тепловые трубы призваны решать проблему переноса больших потоков теплоты. При этом температурные напоры на самих устройствах — невелики, т.е. практически весь располагаемый температурный напор реализуется за пределами устройства — при подводе к нему теплоты и ее отводе со стороны внешних целевого продукта и теплоносителя. Термосифоны и тепловые трубы наибольшее применение сейчас находят в энергетике и строительной индустрии (рекуперация теплоты, размораживание, кондиционирование воздуха, криогенные процессы) в меньших масштабах их используют в химической технологии и смежных отраслях промышленности (сушка, газификация углей, пищевая и фармацевтическая промышленность и др.). Возможности этих устройств весьма велики, так что можно говорить о благоприятных перспективах их использования. Ниже изложены принципы работы термосифонов и тепловых труб и дана их краткая характеристика . [c.592]

Выбор в качестве определяемой величины симплекса влагосодержания Е — вызван тем, что определение среднего температурного напора Д<ср чрезвычайно затруднительно (особенно для второго периода сушки). [c.85]

Из рассмотренного материала видно, что расчет процесса сушки в кипящем слое с помощью коэффициентов теплоотдачи недостаточно надежен, поскольку нельзя более или менее точно рассчитать средний температурный напор. Поэтому заслуживает внимания расчет процесса сушки, протекающего в периоде постоянной скорости только по уравнениям теплового баланса (см. гл. 5, пример 1). Когда процесс сушки идет преимущественно в периоде падающей скорости, целесообразно сделать расчет с помощью кинетического уравнения процесса (см. гл. 5, примеры 2, 3, 4). Ввиду того, что кинетика процесса сушки различных материалов изучена недостаточно, необходимо дальнейшее изучение и обобщение полученных экспериментальных данных. [c.109]

В последние годы в химической технологии для сушки мелкодисперсных материалов широко используют пневмосушилки (трубы-сушилки) и сушилки с кипящим слоем (КС), а для сушки жидких и пастообразных материалов — распылительные сушилки. Принципиальные особенности этого оборудования рассмотрены ниже. Значительное увеличение температурного напора и размера поверхности контакта сушильного агента с высушиваемым материалом, а также улучшение условий обтекания элементов поверхности в указанных сушильных установках позволили значительно интенсифицировать процесс сушки и получить наилучшие технологические свойства готового продукта. Так, поливинилбутираль обычно сушат в полочных сушилках при температуре воздуха около 65 °С в течение 20—30 ч [205]. Время сушки этого же продукта в пневмосушилках сократилось до 4 с, однако необходимая температура процесса повысилась до 130 °С. Производительность труб-сушилок на 1 м объема приблизительно в три раза больше производительности барабанных сушилок и к тому же они более компактны [205]. Процесс сушки в сушилках КС протекает также значительно интенсивнее, чем в барабанных установках. Объемный коэффициент теплообмена, отнесенный к слою кипящего материала, равен 21—42 МДж/(м -ч-°С), в то время как для барабанных сушилок он составляет на весь объем не более 2,1 МДж/(мЗ-ч-°С) [204]. Распылительные сушилки в свою очередь более эффективны, чем вальцевые, и после высушивания в них материала не требуются дополнительные технологические операции, например измельчение. Наряду с отмеченными достоинствами, пневмосушилки, сушилки КС и распылительные сушилки имеют серьезный недостаток — они пожаровзрывоопасны при сушке горючих материалов [206—213]. [c.188]

Рг = 0,7, то температурный напор М = должен быть свыше 260° С (А 260°С). Такие температурные напоры при конвективной сушке встречаем очень редко. Поэтому решение, представленное на графиках рис. 3-23 и 3-24, справедливо для случая обтекания пористой пластины при вдуве в пограничный слой инертного газа со значительной скоростью. [c.171]

Формулы (12), (13), (14) справедливы при постоянных диаметре капель, скорости движения частиц и температурных условиях. В распылительных сушилках при сушке суспензий эти условия не соблюдаются. Кроме того, количественные расчеты по этим формулам затрудняются вследствие полидисперсности капель. Поэтому в настоящее время тепло- и массообмен в распылительных сушилках рекомендуют рассчитывать по величине объемных коэффициентов тепло- и массообмена, причем предпочтение отдается расчету теплообмена, так как экспериментальное определение температурного напора может быть выполнено более просто и точно. Количество тепла, передаваемое от теплоносителя к частицам, Q ккал/ч может быть определено по формуле [c.18]

С повышением 4р интенсивность и скорость сушки в первый период значительно увеличиваются, что объясняется повышением температуры материала, а следовательно, и постепенным развитием фильтрационно-диффузионного механизма переноса пара, а также возрастанием температурного напора. На рис. 7-4 представлена 192 [c.192]

Слой материала после определенного времени сушки взвешивался. По количеству испаренной влаги и расходу тепла на нагрев материала от начальной температуры до температуры мокрого термометра определялся коэффициент теплообмена. За температурный напор Ас принималась среднелогарифмическая психрометрическая разность для воздуха до и после слоя материала. [c.199]

Определение среднего температурного напора осложняется тем, что в процессе сушки температурное поле влажного мате- [c.214]

В случае перекрестного и смешанного тока средний потенциал рассчитывается в зависимости от схемы движения материала и агента сушки. Средний температурный напор А ср может быть найден по номограммам, приведенным в нормах расчета котельного агрегата [92]. [c.100]

При определении температуры материала можно допустить ошибку меньшей величины по следующим причинам во-первых, температуру материала легче замерять в опытах, поэтому закон ее изменения изучен во-вторых, абсолютное изменение температуры материала невелико по сравнению с температурой агента сушки и соответственно со средним температурным напором. Поэтому расчет сушильных процессов по уравнению теплообмена с соответствующими поправками более прост и точен по сравнению с расчетами по массообменным уравнениям. [c.101]

Средний температурный напор для всего процесса сушки определяют по формуле [c.763]

Метод расчета сушилок КС, согласно приводимому примеру, состоит в определении необходимой поверхности теплообмена при условии, что вся поверхность всех частиц равноценно участвует в теплопередаче при температурном напоре, выражаемом разностью температур газа и КС, КС и начальной температуры материала. Значение а находят по критериальной зависимости Ыи = = [(Яе, Рг). Высота КС из значения поверхности теплообмена (при известной площади решетки) должна быть скорректирована с учетом требуемого времени сушки (по опытным данным) и обеспечения гидродинамической устойчивости процесса. [c.35]

Из общей теории теплообмена известно, что если температурный напор At увеличивается по направлению потока, то коэффициент теплообмена получается больше, чем при постоянной температуре. Следовательно, при углублении поверхности испарения коэффициент теплообмена больше по сравнению с коэффициентом теплообмена, когда испарение происходит на поверхности. Если в первом приближении принять, что коэффициент теплообмена при испарении на поверхности тела равен коэффициенту теплообмена сухого тела, то при сушке с углублением поверхности испарения коэффициенты теплообмена будут больше по сравнению с коэффициентом теплообмена сухого тела. Это увеличение коэффициента теплообмена должно быть отражено в расчетных форму- [c.115]

Средний температурный напор для первого периода сушки [c.152]

При контактной сушке толщина материала уменьшается.. Особенно значительное уменьшение толщины (в 6—8 раз) наблюдается при контактной сушке коллоидных материалов. Однако, несмотря на уменьшение толщины материала, скорость сушки также уменьшается, так как значительно снижаются температурный напор и коэффициент теплообмена при повышении температуры материала и ухудшении контакта с поверхностью. Ввиду крайней сложности процесса и трудности его математического описания в настоящее время продолжительность контактной сушки пределяют по [c.188]

Полученное уравнение показывает, что разность температур воздуха и материала (температурный напор) в процессе изменяется пропорционально приведенной скорости сушки ф. Из этого уравнения определяется температура материала [c.84]

Индивидуальная разомкнутая схема с пылевым промежуточным бункером применяется при размоле высоковлажных топлив с И "Р>3,6- 4,8 %-кг/МДж (15 20 %-кг/Мкал) для топок с сухим и предпочтительнее, с жидким шлакоудалением. Усложнение и удорожание срсемы компенсируется при этом повышением к. п. д. парогенератора за счет уменьшения потери тепла дг вследствие-уменьшения объема дымовых газов, а также потерь тепла и <74 вследствие повышения устойчивости горения подсушенного топлива. В связи с повышением температурного напора при сушке топлива отходящими газами парогенератора (см. схему на рис. 14-4,6) несколько сокращаются поверхности нагрева парогенератора. [c.290]

Следовательно, в периоде постоянной скорости сушки интенсивность сушки / и интенсивность теплообмена (поток тепла) определяются по заданному температурному напору (А =4 — 4i) и перепаду парциального давления пара Ар (Ар = Рп — Рс)- Поскольку в периоде постоянной скорости сушки температура материала неизменна dildx = 0), то все тепло, переданное к материалу (поток тепла у поверхности материала или интенсивность теплообмена), идет на испарение влаги. Поэтому на основе закона сохранения энергии можно написать уравнение баланса тепла [c.110]

Пример 6-2. Определить продолжительность пневматической сушки и размеры трубы-сушилки (ее длину и диаметр) при следующих условиях сушимый материал — кристаллы салициловой кислоты эквивалентный диаметр средних частиц ММ-, приведенный диаметр максимальных частиц (1=3 ММ] удельный вес материала 7=1 480 кг/м . Производительность сушилки 0 = 250 кг высушенного продукта в. час. Количество тепла, отдаваемое горячим воздухом высушиваемому материалу, Q =W. 350 ккал1ч средний температурный напор между газом и частицами материала А = 27,3°С. Воздух охлаждается в сушилке с 90 до 50° С. Секундный расход воздуха при его сред,ней температуре У,о = 0,7 м сек. [c.127]

Определение среднего температурного напора при сушке осложняется тем, что процесс происходит при переменном температурном режиме газовой среды. Температура материала иепрерывно изменяется и зависит не только от шараметров среды, но и от влажности материала. [c.129]

Температурный напор между сушильным агентом и материалом должен определяться с учетом изменения их температур в процессе сушки. Как было показано выше, для этого может быть использована термограмма на рнс. Ь.2,б, югда [c.174]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология