Теплообмен произвольные поверхности

Теплообмен >между двумя произвольными поверхностями г и й выражается так [c.498]

Другие результаты получаются при теплообмене произвольно расположенных поверхностей. Выделим на поверхности тел элементарные площадки и и определим количество тепла передаваемого от первой площадки ко второй. На основании формулы (24) можно написать [c.11]

ЛУЧИСТЫЙ ТЕПЛООБМЕН ПРОИЗВОЛЬНО РАСПОЛОЖЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ВЫСОКОЙ СТЕПЕНИ ЧЕРНОТЫ [c.101]

При расчете теплообменной аппаратуры рассматриваемым методом достаточно произвести определение коэффициента затвердевания Р только для одного случая для паров данной жидкости и произвольной поверхности конденсации плоскости, цилиндра, сферы и т. п. При определении наибольшие трудности встречаются при нахождении характерного размера плоских и сферических конденсаторов. Характерный размер может быть определен, исходя из выполнения условия [c.231]

Теплообмен лучеиспусканием между твердой поверхностью и газом, занимающим объем произвольной формы, в значительной мере зависит от формы газового объема. В данном случае целесообразно ввести понятие эффективной толщины излучающего слоя [c.143]

Изложены основанные на системном анализе принципы развития теории расчета теплообменного оборудования с использованием новых функциональных классификаций на базе обобщенных структур этих расчетов и ограниченного числа специфических модулей. Описан новый подход к решению различных задач теплового расчета теплообменных объектов любой сложности на основе обобщенной системы расчета теплопередачи, связывающей в единое целое расчеты в сечении теплопередающих поверхностей произвольной формы, элементарных схемах тока сред, рядах и комплексах аппаратов. [c.2]

Если твердая фаза является простым наполнителем псевдоожиженного слоя, то мы имеем дело с трехстадийным теплопереносом (см. рис. 39), который лимитируется в звеньях теплопереноса у поверхностей теплогенератора и нагрева. Тепло к твердой фазе поступает от электрических нагревателей, омываемых кипящим слоем, или от сжигания газа, вводимого вместе с воздухом. Если топливо и воздух были д остаточно хорошо перемешаны, то они сгорают вблизи мест ввода, образуя небольшие области теплогенерации с особым температурным режимом. В непосредственной близости от этих областей завершается и теплообмен газовой и твердой фаз, а температура в остальной части объема слоя является практически одинаковой, что и является характерным для циркуляционного режима. Масса частиц в слое в данном случае играет аккумулирующую роль. Для того чтобы не допускать переохлаждение слоя при периодической загрузке, соотношение масс слоя и материала, вводимого для тепловой обработки, не может быть произвольным [c.142]

Такая же формула справедлива и для числа Нуссельта, соответствующего теплообмену частицы произвольной формы со средой при фиксированной температуре ее поверхности [112]. [c.261]

Если по оси абсцисс откладывать расстояние от начального сечения аппарата до любого произвольного его сечения (или пропорциональную этому расстоянию величину — поверхность нагрева), а по оси ординат — температуры потоков в соответствующих сечениях, то теплообмен при прямотоке и противотоке можно изобразить графиками, показанными на рис. 1.2, из которых видно, что движущая сила процесса, т. е. разность температур 0 = Г — t между потоками в общем случае является переменной величиной. [c.17]

В этих случаях по крайним точкам Г и задается произвольное распределение температур (в первом случае логарифмическое, в третьем линейное). В действительности при тех же значениях Т и могут иметь место совершенно иные закономерности изменения эффективной температуры, особенно когда теплообмен сочетается с тепловыделением в пламени. Ничто не изменяется, если по тем же законам усреднять разность температур между пламенем и поверхностью нагрева. [c.297]

Некоторые или даже все эти факторы могут оказывать влияние на выбор типа поверхности, используемой в теплообменнике. Перечисленные факторы исключены из рассмотрения благодаря произвольному выбору геометрии теплообменных поверхностей в приведенных расчетных примерах. [c.205]

Интересно оценить эффективность плавающих тепловых экранов, их влияние на теплообмен кристалла с окружающей средой. Такого типа экраны получили наибольшее распространение в лабораторной и производственной практике. На рис. 77 хорошо видна его конструкция и размещение в тигле. Изготовленный из графита экран помещают на поверхности расплава, за счет теплопроводности нагревается, создавая определенное тепловое поле вокруг растущего слитка. Наружный диаметр выполняют на 1,0—2,0 мм меньше внутреннего диаметра тигля, размеры отверстия в конической части выбирают в зависимости от диаметра кристалла, высота не превышает 50,0—60,0 мм. Нужно отметить, что форма и размеры экранов ничем не обоснованы, и часто назначаются произвольно. Поэтому иногда коническая часть выполняется в виде цилиндра или обратного конуса и др. [c.219]

В химической технологии лучистый теплообмен наиболее часто встречается в следующих случаях когда более нагретое тело заключено внутри другого (например, нагретый аппарат находится внутри помещения) излучающие поверхности расположены параллельно два излучающих тела произвольно расположены в пространстве. [c.275]

В случае, если лучистый теплообмен происходит между телами, произвольно расположенными в пространстве, при определении количества теплоты, передаваемой за счет излучения от более нагретого тела к менее нагретому, в уравнении (11.28) вводят поправочный угловой коэффициент фх-2, причем для рассматриваемого случая теплообмена Ф1-2 < 1- Значение углового коэффициента Ф1-2 зависит от формы и размеров поверхности излучения, взаимного расположения их в пространстве и расстояния между ними [c.275]

Более общим случаем является теплообмен между телами произвольной формы— первым (выпуклым) площадью Р и вторым, полностью его охватывающим, площадью р2- В этом случае, если расчет базировать на поверхности Р, расчетная формула записывается сходно с (6.27), однако приведенная степень черноты выражается иначе [c.514]

На рис. 6.8 показан характер изменения температур теплоносителей при прямоточном движении их вдоль поверхности теплообмена. Один из теплоносителей охлаждается от температуры до другой нагревается от 1 до /"2. Количество тепла, переданное в единицу времени от первого теплоносителя ко второму на произвольно выделенном элементе теплообменной поверхности можно определить по основному уравнению теплопередачи (6.1) [c.138]

В описываемый алгоритм включена возможность учета селективных свойств участвующих в теплообмене сред (обьемов и поверхностей) введением в расчет произвольного количества серых спектральных интервалов спектра излучения (селектив-но-серая аппроксимация). Принятая методика разбиения спектра на полосы изложена в [5.9, 5.10]. [c.410]

При определении параметров воздуха и воды температуру воды на выходе из градирни ВД1 нельзя принимать произвольно. Она зависит прежде всего от совершенства конструкции градирни как теплообменного аппарата. Самая низкая температура воды 4д,, которую можно получить в градирне с бесконечно большой поверхностью теплообмена, равна температуре воздуха по мокрому термометру. Однако в реальной градирне поверхность не может быть развита бесконечно, поэтому вода охладится до температуры немного более высокой (на 3—4°С), чем температура мокрого термометра. [c.153]

Теплообмен в плоской трубе, у которой одна стенка адиабатна, а температура другой меняется по произвольному закону. Исследуем распределение температуры Т у, х) в потоке жидкости и локальный тепловой поток на поверхности капала, у которого на одной стенке задан температурный режим в виде Т Ь, х)—Ц) х), а другая стенка теплоизолирована. В относительных координатах [c.295]

В соответствии с (2-116) взаимная поверхность двух произвольных выпуклых тел может быть определена как полусумма внутренних (О, + 0 ) минус полусумма внешних Рз- -Р упругих нитей, натянутых на поверхности участвующих в теплообмене тел таким образом, чтобы они огибали их контуры. [c.56]

Теплообмен излучением между поверхностями двух тел произвольных размеров и геометрии описывается уравнением [c.279]

На рис. 2 приведена номограмма для оценок по (6). Для пользования номограммой определяется параметр А по (5) (табл. 1) и затем но требуемой илониади теплообменной поверхности Ад, м-, определяется значение О ц, мм, для произвольной эффективной длины труб Lfд. Номограмму можно, конечно, использовать и другим способом, т. е. по известным Л н можно определять площадь теплообмеиш)й поверхности. [c.51]

В [82, 83] исследовался теплообмен частицы любой формы в поступательном и сдвиговом потоках при произвольной зависимости коэффициента температуропроводности от температуры. Для среднего числа Нуссельта были получены три первых члена асимптотического разложения по малому числу Пе кле. В работе [8] в предположении постоянства чисел Шмидта и Прандтля и степенного закона изменения вязкости от температуры рассматривалась задача о совместном тепломассоперепосе к сферической частице в потоке сжимаемого газа при малых числах Рейнольдса. Совместный тепломассообмен частицы любой формы с поступательным (и сдвиговым) потоком вязкого теплопроводного газа в случае произвольной зависимости коэффициентов переноса от температуры изучался в [83, 85, 91, 165]. Считалось, что температура и концентрация на поверхности частицы и вдали от нее постоянны [83, 85, 165] или на поверхности частицы протекает химическая реакция (в диффузионном режиме), которая сопровождается тепловыделением [91]. Для чисел Шервуда й Нуссельта найдено два старших члена асимптотического раз ложения по малым числам Пекле. [c.267]

Это уравнение дает возможность рассчитать лучистый теплообмен между двумя произвольно ориентированными элементами поверхностей. Для поверхностей, величина которых не совсем мала по сравнению с расстоянием между ними, количество передаваемого тепла определяется путем интегрирования. Для упрощения расчетов полезно ввести новое понятие, а именно угловой коэффициент F. Угловой коэффициент df -2 элемента dA относительно элемента dA равен количеству тепла dQb jdAu излучаемого единицей поверхности элемента dAi к элементу Лг, деленному на излучательную способность вы элемента dAi. Но < в1 = лг бп1. Из уравнений (14-1) и, (il4-2) получим [c.483]

Загрязнение поверхности. Если данные, характеризующие загрязнение поверхности теплообменника, отсутствуют, то считается, что коэффициенты, учитывающие влияние этого фактора, могут быть выбраны произвольно. Сведения о влиянии слоя загрязнения на поверхности и о термическом сопротивлении отложений однородных слоев различных веществ применительно к расчетам промышленных теплообменных аппаратов приводятся в справочниках. Влияние слоя загрязнения представляют обычно в виде величины, обратной коэффициенту теплопроводности. Если коэффициент теплопроводности Хот л и толщина слоя загрязнения ботл на поверхности известны, то величину Яотл/ботл, называемую коэффициентом термической проводимости загрязнения, можно выразить так [c.210]