Адиабатная температура стенки

Термодинамические процессы сжатия и обратного расширения газа протекают с переменными показателями политропы. По своему характеру эти процессы отличаются от адиабатных. На них оказывают влияние стенки цилиндра компрессора, которые нагреваются сжатым газом и теплотой трения. В начале процесса сжатия газ холоднее стенок цилиндра и к нему подводится тепло. На этом участке показатель п политропы сжатия больше показателя к адиабаты. Затем наступает равенство температур сжимаемого газа и стенок цилиндра при этом п=к. И наконец, температура газа становится выше температуры стенок, и тогда начинается отвод тепла от газа, что характеризуется неравен- ством п<к. В начале обратного расширения от газа отводится тепло и показатель т политропы расширения меньше к, затем наступает температурное равновесие газа и стенок, при котором т=к, и далее газ подогревается стенками, что характеризуется неравенством т>к. [c.51]

Адиабатная температура стенки [c.184]

Ф и г. 8. Зависимость адиабатной температуры стенки от скорости массообмена / (0) и теплоты сгорания Qf. [c.120]

Для адиабатной температуры стенки справедлива формула [c.173]

Адиабатная температура стенки определяется из уравнения [c.252]

Рис. 6.1. Данные об адиабатной температуре стенки при вдуве

Адиабатную температуру стенки определяют с помощью коэффициента восстановления г. [c.176]

При течении в трубах обычно используют среднемассовую температуру iж, однако в качестве iж мол<ет быть принята и температура на входе в трубу. При внешнем обтекании тел используют адиабатную температуру стенки а.с (сходную по смыслу величину используют также при течении в трубах жидкости с внутренними источниками теплоты). При фазовых превращениях (кипении и конденсации) в качестве /ж обычно принимают температуру насыщения ta. [c.427]

Рассматривая случай сжимаемого газа, на основании того, что при указанных выше условиях уравнение энергии (6.15) аналогично уравнению движения (6.13), получаем, что аналогия Рейнольдса справедлива и в этом случае. Следует только иметь в виду, что, как и для ламинарного пограничного слоя (см. 5.7), в этом случае коэффициент теплоотдачи относится к разности Гд - Гд д, где — адиабатная температура стенки. [c.202]

Формула (5.30) применяется также для расчета процесса теплообмена при обтекании тела капельной жидкостью, если ее скорость такова, что нельзя пренебрегать теплотой трения. В этом случае адиабатная температура стенки вычисляется по формуле [c.173]

Р. Каналы с диффузными стенками. Конструктор может захотеть получить оценку роли аксиального излучения, например, в воздухоподогревателе или в регенеративном теплообменнике, использующемся в двигателях, работающих по циклу Брайтона или Стирлинга. Утечка теплового излучения через отверстие или трещину в тепловой изоляции является обычным делом. Ниже для определения плотности теплового потока вдоль канала используется алгебра угловых коэффициентов. Если плотности потоков эффективного излучения боковых стенок канала известны (в случае, когда известно распределение температуры и стенки черные) или для них можно использовать разумные аппроксимации (для канала с адиабатными стенками), получаемые выражения можно непосредственно использовать на практике. Если плотности потоков эффективного излучения стенок неизвестны и для них нет подходящих аппроксимаций, то задачу легко сформулировать излагаемым здесь способом, а затем ее решение можно искать численными методами. В современной практике, однако, принято использовать метод Монте-Карло, описанный в 2.9.4. [c.475]

В случае адиабатных боковых стенок зависимость температуры или плотности потока эффективного излучения от X неизвестна. Известно только, что (х)-—дз (х) независимо от степени черноты стенок. Это условие эквивалентно [c.477]

Теплообмен в условиях завесы. Коэффициент теплоотдачи в условиях завесы следует определять с использованием адиабатной температуры стенки [c.144]

Экспериментально период индукции измеряется по началу резкого изменения какого-либо параметра (температуры, давления, концентрации или скорости тепловыделения) в реагирующей системе. Период индукции не является физической константой смеси, а зависит от многих факторов, в частности от начальной температуры, материала стенок, а также от метода измерения. Например, для смеси с энергией активации Е == 30 ООО кал моль, с адиабатной температурой горения T a = 2000° К и начальной температурой Тq = 900° К период индукции, замеренный экспериментально по повышению [c.111]

Истинность показаний датчиков, применяемых для измерения температуры, влияние отвода теплоты по проводам, отклонения в измеряемых значениях температуры, вызванные нарушением однородности материала тела, и т, д., проверяются в градуировочных опытах по теплообмену для хорошо изученных условий, Напрпмер, влияние отвода теплоты по проводам исследуют в адиабатных условиях путем сопоставления показаний заложенных в стенку датчиков с показаниями датчиков температуры, находящихся вне тела. Проверку правильности закладки датчиков температур в тело проводят путем сопоставления температур поверхности теплообмена, рассчитанных по формуле t =t к + q a (где ,к—температура жидкости дс — плотность теплового потока а — коэффициент теплоотдачи) и измеренных датчиками. Совпадение значений температуры стенки свидетельствует об удачной закладке датчиков температуры. При отклонениях выше допустимых значений закладка осуществляется заново. [c.411]

Представим себе газ, заключенный в цилиндр, который термически изолирован, и будем подвергать этот газ равновесному адиабатному сжатию. Известно, что температура газа повышается. Спрашивается, почему она возрастает, как это понять с молекулярной точки зрения Молекулы газа находятся в движении. Ударяясь о стенки и о поршень, они изменяют направление своего движения, причем каждый раз, когда какая-либо молекула ударяется о движущийся поршень, эта молекула приобретает некоторый прирост скорости, заимствованный от поршня. При каждом таком соударении этот прирост скорости, конечно, весьма мал. Однако он не равен нулю. Допустим, что мы стали двигать поршень в два раза медленнее тогда раньше, чем он пройдет определенное расстояние, та же, какая-то замеченная нами молекула успеет в два раза большее число раз удариться о поршень, и поэтому (хотя каждый раз она получит теперь в два раза меньший прирост скорости, но так как число ударов также в два раза возрастет) общий прирост скорости, а стало быть, в итоге и общее повышение температуры, вызванное определенным перемещением поршня, останутся без изменения. Поэтому, когда мы переходим в пределе к бесконечно медленному перемещению поршня, эффект повышения температуры сохраняется и равновесное адиабатное сжатие приводит к разогреву газа. Эти простые соображения об адиабатно сжимаемом газе полезно иметь в виду, анализируя содержание закона Нернста. [c.184]

На фиг. 3 приводятся два случая с соответствующими профилями скоростей и температур горючей смеси и с профилями скоростей пламени. В случае а температура стенки поддерживается равной температуре смеси (которая предполагается низкой с точки зрения скорости реакции) в случае б температура стенки поддерживается при значении, лежащем между температурой смеси и соответствующей адиабатной температурой пламени. Поскольку плоская пластина действует как сток тепла, а возможно и как сток активных частиц, скорость пламени на фиг. 3,а на участке, лежащем в пределах критического расстояния, быстро снижается до нуля. Фиг. 3,6 показывает, что при уменьшении расстояния, нормального к стенке, скорость пламени сначала возрастает вследствие повышения температуры смеси ), а затем быстро падает до нуля, так как преобладающим становится влияние гасящего эффекта. Поскольку гасящий [c.93]

Адиабатная температура (9с.м=0) стенки, параллельной потоку, при М>1 [c.228]

Т — абсолютная температура, °К Гащ, —то же, адиабатной стенки — то же, движущегося потока Тд —то же, для торможения Г , —температура стенки t — температура, °С taw —то же, адиабатной стенки —то же, движущегося потока — то же, для торможения —температуры стенки [c.421]

Эффективное значение температурного напора. В случае адиабатной трубы действие явления торможения может быть учтено, если обычную величину (температура стенки минус средняя температура движущейся жидкости) сделать конечной, несмотря на то, что д по всей стенке равен нулю при таком условии обычное уравнение = АА ) оказывается бесполезным. Задача решается путем введения новой величины значения — эффективного температурного напора = — [c.427]

Когда необходимо определить температуру адиабатной стенки, следует решить уравнение относительно как указано ниже [c.499]

Известно, что при наличии адиабатной оболочки изменение объема системы вызывает изменение температуры. Например, если поршень и стенки цилиндра не проводят теплоты, то сжатие газа сопровождается повышением температуры. Следовательно, для того, чтобы это изменение объема было изотермическим, нужно сообщить газу некоторое отрицательное количество теплоты. [c.55]

В действительности чисто адиабатный процесс расширения в детандере не протекает, так как невозможно полностью исключить теплообмен между газом и стенками, трение и т. п. Поэтому расширение происходит фактически не по адиабате 3—4, а по политропе 3—4 , действительный перепад теплоты = з — и- меньше теоретического qs. Вследствие этого температура в конце расширения газа в детандере выше, чем при изэнтропном расшшрении. [c.10]

Пусть идеальные газы А м В имеют одну и ту же температуру. Газ Л занимает одну часть сосуда с жесткими адиабатными стенками, а В — другую газы разделены непроницаемой для материи диафрагмой. [c.88]

После перехода в область оригиналов в полученных соотношениях распределение температуры в потоке Тепловыделяющей жидкости, когда стенки канала адиабатны, [c.284]

Теплообмен в плоской трубе, у которой одна стенка адиабатна, а температура другой меняется по произвольному закону. Исследуем распределение температуры Т у, х) в потоке жидкости и локальный тепловой поток на поверхности капала, у которого на одной стенке задан температурный режим в виде Т Ь, х)—Ц) х), а другая стенка теплоизолирована. В относительных координатах [c.295]

Однородные стенки. На рис. 1.10 изображены однородные стенами различной конфигурации, поверхности которых х=1 и л =/2 являются изотермическими с температурами 1 и 2, а торцы плоской и цилиндрической стенок являются адиабатными внутренние источники теплоты в стенке отсутствуют, теплопроводность материала— Найдем выражение для стационарного теплового потока Ф, проходящего через эти стенки. [c.30]

Ограничивающие поверхности с температурами tl и Ь являются равноотстоящими плоскостями, ориентированными перпендикулярно тепловому потоку. Примем следующее допущение разнородные стенки отделены одна от другой бесконечно тонкими, не проводящими теплоту (адиабатными) прослойками. Тогда температурное поле в каждой стенке становится одномерным и ее термическое сопротивление может быть рассчитано по формуле (1.45). Термические сопротивления отдельных стенок соединены параллельно (рис. 1.13, в), поэтому их общее тепловое сопротивление потоку равно [c.33]

Пример. В кольцевом канале с 1 = 40 мм и 2=60 мм течет со скоростью 1 м/с вода, нагреваемая со стороны внешней стенки до 7о 323 К. Внутренняя стенка адиабатна ( , = 0). Определить коэффициент теплоотдачи и тепловой поток при расчетной температуре внешней стеики Гг—373 К. [c.120]

Безразмерная температура адиабатной стенки связана с энтальпийной эффективностью при Сст =1 простым соотношением [c.143]

Здесь Моо = Vao/O o- При значении числа Рг = 1 температура Гдоо равна температуре теплоизолированной поверхности тела (доказательство см. ниже), которая называется адиабатной температурой стенки Следовательно, если Рг = 1, то = Tqoo- Величина г, определяемая как [c.172]

Для теплоизолированной стенки (пластины) = 0. Из (5.37) следует, что в этом случае = Гдоо- Таким образом, мы доказали, что в случае Рг = 1 адиабатная температура стенки а.с 0°о- [c.175]

Разность температур процесса ДГргос базируется на ДГ, определяемой рабочими условиями, например температурой стенки Гщ, и входной температурой Г,-. Важность слияния пеизотермичности па реологию процесса учитывается величиной ДГгНсоЬ которая дает характерную разность температур, вызывающую ощутимые изменения в вязкости. Величина ЛГ ,() задает повышение температуры в адиабатном процессе, который мог быть вызван полным перепадом давления Др. Сравнение тепловыделения из-за внутреннего трения и переноса теплопроводностью дает характерный перепад температур ДГ еи, который можно связать с нагревом при выделении теплоты в процессе вязкой диссипации. [c.331]

Э7—41. Наука, которая должна быть использована для расчета разницы между тe пepaтypaми на входе и выходе адиабатной камеры сгорания, в которой происходит полное сгорание (37) температуры водоохлаждаемых стенок топки котла (38) задержки во времени воспламенения газовой смеси топлива и воздуха, мгновенно сжатой поршнем (39) скорости, с которой кислород подводится к поверхности горящей частицы углерода (40) поля течения газа в камере сгорания, в которую топливо и воздух подаются струя-. ми (41), называется механикой жидкости и газа (А), химической кинетикой (Б), теорией теплообмена (В), теорией массообмена. (Г), термодинамикой [c.38]

При наличии теплообмена с окружающей средой процесс воспламенения резко изменяется. Если в рассмотренном выше адиабатном случае поля концентраций и температур подобны, то при наличии теплообмена необходимо учитывать действи- тельную картину распределения концентраций ° и температур внутри сосуда. Схематически это представлено на рис. 5-10 для различных периодов времени (в случае, когда температура стенки поддерживается постоянной). [c.114]

Если г= 1, то температура восстановления становится равной температуре торможения. Для потока, движущегося с низкой скоростью (т. е. при и /2СрТоо < 1), Тг практически равна температуре невозмущенного потока Т , а при больших скоростях — температуре адиабатной стенки Т т В стационарных условиях температура стенки определяется из теплового баланса между теплом, поступающим к пограничному слою благодаря конвекции и падающему излучению, и теплом, рассеянным за счет поверхностной теплопроводности, излучения и других совместно действующих процессов охлаждения. [c.75]

Критическая скорость. При течении смеси пара и жидкости в канале постоянного сечения существует максимальный или критический массовый расход, аналогичный скорости звука при сжимаемом течении газа. Условия существования критической скорости рассматривают Швеппе и Фуст [83] и Харви и Фуст [41], хотя полностью они и не исследуют их. Исходные данные были взяты для восходящего потока воды, однако термодинамический анализ может быть применен и для горизонтального потока. Теоретические данные сравнивались с опытными для воды, полученными в вертикальном испарителе из нержавеющей стали (внутренний диам. 28.4 мм, высота 6,1 м) при температурах в паросборнике от 52 до 93°, различных температурах стенки и пределах скоростей на входе от 0,11 до 0,4 м/сек. Был сделан вывод, что критический расход часто достигался в конце трубы и что поток затем адиабатно расширялся до давления и температуры, которые имеют место в паросборнике. [c.541]

Результаты экспериментов были представлены в виде зависимости безразмерной температуры адиабатной стенки, так называемой эффективности тепловой заъесъ г) Т -Т )/ Т -Т ), от безразмерного расстояния х/(тв), где т- коэ ициент массового вдува, т=Ш . Расстояние отсчитывалось от кромки щели вдоль защищаемой поверхности. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология