Абсорбционные колонны показатели работы

В ректификационных и абсорбционных колоннах применяются тарелки различных конструкций (колпачковые, клапанные, струйные, провальные и т.п.), существенно различающиеся по своим рабочим характеристикам и технико-экономическим данным. При выборе конструкции контактного устройства учитывают как их гидродинамические и массообменные характеристики, так и экономические показатели работы колонны при использовании того или иного типа контактных устройств. [c.221]

На рис. 111.65 приведены зависимости, характеризующие влияние температуры сырья (насыщенного абсорбента) на эффективность работы абсорбционно-отпарной колонны. На этом и других графиках за 100% приняты показатели работы АОК при наимень-щем значении варьируемого параметра. Исходные данные для расчета. Состав сырья (в % мол.) метана 16,8, этана 22,2, пропана 18,1, бутанов 5,09, пентанов 0,69, абсорбента 36,66 (в качестве абсорбента использована нефтяная фракция с молекулярной массой 159) коэффициент извлечения пропана в АОК Ф = = 0,85 содержание этана в деэтаНизированном насыщенном абсорбенте — нижнем продукте АОК а=3,3% мол. (по отнощению к пропану) температура регенерированного абсорбента минус [c.229]

Влияние степени извлечения пропана на показатели работы абсорбционно-отпарной колонны [c.229]

Эффективность работы АОК можно существенно повысить при подаче сырья в две точки АОК с различной температурой [107]. Изменение показателей работы абсорбционно-отпарной колонны при различном соотношении холодного (fj) и горячего (F ) сырьевых потоков показано на рис. 111.68, из которого следует, что с уменьшением соотношения F1/F2 от 1,7 до 0,5 тепловая нагрузка на испаритель уменьшается примерно на 20% при неизменном расходе регенерированного абсорбента. При этом максимальные потоки жидкости и пара в абсорбционной секции практически остаются постоянными, а в десорбционной секции умень- [c.231]

В табл. И приведены основные технологические показатели работы производственных установок по осушке газа растворами ДЭГ и ТЭГ. Технологический расчет установок для осушки газа обычно включает определение количества требуемого раствора, числа тарелок в абсорбционной и десорбционной колоннах, габаритов аппаратуры. [c.117]

Большое влияние на показатели работы карбонизационной колонны оказывает концентрация поступающего углекислого газа. При увеличении содержания Oj в газе достигается большая степень использования натрия, повышается температура в абсорбционной части колонн, улучшаются условия процесса кристаллизации и снижается количество газа, расходуемого на тонну вырабатываемой соды. [c.221]

В работе проведено сравнение фактических нагрузок промышленных абсорбционных и ректификационных колонн, оборудованных решетчатыми тарелками провального типа с предельными нагрузками, рассчитанными по уравнению (6). Для сравнения использованы опубликованные в литературе данные по обследованию промышленных колонн В табл. 1 представлены результаты сравнения и основные показатели работы этих аппаратов. Сравнение показывает, что по уравнению (6) [c.64]

Рис. 14. 6. Показатели работы абсорбционной колонны для удаления окиси углерода аммиачным раствором карбоната меди [8].

Гидравлическое сопротивление абсорбционной тарелки. Этот показатель работы тарелки рассчитывается при работе колонны и режиме захле- [c.101]

При абсорбционной осушке (рис. 2) основной поток сырого газа поступает в горизонтальный сепаратор С-2, где улавливаются механические примеси, а также углеводородный конденсат и влага, стекающие в емкость -1. Из сепаратора С-2 газ поступает на абсорбцию в абсорбционную колонну С-1. Один из важных показателей, определяющих качественную работу /С-1, — температура абсорбции, которая должна составлять 15—50 °С. При отклонении температуры газа абсорбции от заданной поток природного газа проходит [c.13]

Влияние температуры горячего сырьевого потока на показатели работы абсорбционно-отпарной колонны (соотношение сырьевых потоков F1IF2 = 0,5) [c.232]

Влияяие температуры регенерированного предварительно насыщенного абсорбента на показатели работы абсорбционно-отпарной колонны [c.232]

Во многих случаях данные о работе абсорбционных колонн выраи.ают через высоту единичной ступени массообмена (ВЕСМ). Методы расчета, венованные на этом показателе, широко применяются. Основное понятие, впервые введенное Чилтоном и Колберном [И], связано с тем, что расчет высоты колонны всегда требует интегрирования выражения вида уравнения (1.6) [c.12]

Насыщенное масло непрерывно выводится из системы с такой же скоростью, с какой добавляется свежее. Оно направляется на от-парку нафталина перегонкой с водяным паром, после чего возвращается в цикл, как показано на рис. 14.16. Для выделения итпаренного нафталина удобно возвращать пары из отпарной колонны ь газосборный коллектор перед первичным холодильником для конденсации нафталина вместе с каменноугольной смолой. Однако насыщенное абсорбционное масло не всегда регенерируют его можно перерабатывать различными способами в зависимости от общих экономических показателей работы установки. Например, на газовых заводах, вырабатывающих карбюрированный водяной газ, для абсорбции нафталина можно использовать газойль насыпденный газойль добавляют к нефтяной фракции, используемой для карбюрирования водяного газа. Содержание нафталина в газе при этом значительно не увеличивается, так как насыщенное абсорбционное масло составляет незначительную долю общего расхода газойля на карбюриривание, а большая часть нафталина удаляется в системе охлаждения газа. [c.379]

Кя=У 1х при температуре кипения питания в десорбционной колонне а — наклон равновесной кривой у 1х при температуре жидкости, поступающей в абсорбционную колонну К —у х при температуре насыщенного раствора, покидающего абсорбционную колонну Сз — годовая стоимость амортизации аппарата и затрат энергии, долл (м год) С5 —общая стоимость процесса десорбции, долл/кмоль паров, подаваемых в десорбер (включая стоимость загрузки, охлаждающей воды и греющего пара) 1/1/(/2 — оптимальное отношение мольных концентраций в газе, проходящем через абсорбер (см. ниже) б — время работы, ч1год G — мольная скорость газа в абсорбере, кмольI ч м )-, г — отношение действительного флегмового числа в дйстил-ляционной колонне к минимальному флегмовому числу п—показатель степени в выражении Но. т G L) . [c.417]

Для создания новых конструкций ректификационных и абсорбционных колонн и разработки методов их гидравлического расчета в Гипронефтемаше имеются холодные и горячие стенды промышленных размеров, позволяющие получать достаточно надежные сравнительные данные о работе тарелок различных конструкций, а также уточнять или определять показатели их работы. [c.15]

Во многих случаях данные о работе абсорбционных колонн выражают через высоту единичной ступени массообмена (ВЕСМ). Методы расчета, основанные на этом показателе, широко применяются вследствие простоты и сходства с методами расчета тарельчатых колонн. Основное понятие, впервые введенное Чилтоном и Колберном [11], связано с тем, что расчет высоты колонны всегда требует интегрирования выражения вида 1см. уравнение (1. 6) ] [c.11]

Сравнение работы двухступенчатой установки (с чередованием направления движения газа) и одноступенчатой при абсорбции хлора известковым молоком [17] показало, что при равенстве общей плотности орошения показатели установок близки при Шг=1 м/с, но уже при Шг=1,7 м/с различаются в 2 раза. Такой характер влияния скорости газа объясняется резким падением коэффициента массопередачи Ку в прямоточной зоне, что не компенсируется его увеличением в противоточной зоне. Начиная с Шг=1,7 м/с, значение Ку для прямоточной зоны становится пранебрежимо малым и характер изменения общего Ку, а также его величина определяются исключительно противоточной зоной (рис. У.8). Естественно, что при этом коэффициент скорости абсорбции всей установки меньше аналогичного для первой зоны из-за разницы абсорбционных объемов. Прямое сравнение противотока и прямотока было осуществлено нами при абсорбции хлора известковым молоком в одной и той же колонне диаметром 2 м, работающей попеременно по противоточной и по прямоточной схемам [18]. При скорости газа 2,5 м/с [c.228]